预制箱梁钢绞线伸长量计算及量测方法的探讨

本文主要介绍预制箱梁的预应力钢绞线伸长量的计算方法及张拉伸长量的量测方法,对照宁杭高速公路宜兴一标段预制箱梁的钢绞线伸长量计算方法及张拉量测中出现的问题进行探讨。     

多次分级张拉伸长值的量测与应力控制简析

以某现浇箱梁预应力张拉钢绞线为例,分析多次分级张拉中伸长值的量测,对几个影响计算伸长值的回缩量等进行了定性与定量的分析和量测。     

三亚湾大桥预应力张拉时的伸长量控制

以三亚湾大桥208m长度的钢绞线预应力张拉为例,阐述张拉实际伸长值的量测．张拉理论伸长值的计算以及空间曲线孔道长度的计算方法。     

拱式连续梁桥预应力张拉施工技术

结合拱式连续梁桥预应力张拉施工,介绍了预应力钢绞线混凝土箱梁的施工前期准备、预应力钢绞线下料长度和伸长量的基本计算原理、预应力张拉施工工艺。通过现场张拉记录,控制预应力张拉施工质量,并对其在施工过程中出现的问题提出切实可行的解决方法,对以后类似预应力施工具有一定的借鉴作用。     

后张法预应力钢绞线伸长值的计算与量测

对后张法预应力钢绞线伸长值的计算与量测作了比较详尽的阐述,供广大工程技术人员参考。     

锚夹具回收量对短索钢绞线伸长量值的影响

在桥梁短索钢绞线预应力的施工中，锚夹具在张拉时的回收对钢绞线伸长值的量测有着不可忽略的影响。结合安徽省铜黄高速公路汤屯五标的桥梁施工进行了分析，可供桥梁预应力短索张拉的施工参考。     

后张法预应力施工短束张拉伸长量偏差成因分析和伸长量修约探讨

结合广州市凤凰山隧道工程实例,对TJ01标黄陂村特大桥主桥连续刚构0~#块的预应力张拉施工时,出现短束预应力张拉伸长量偏差超出设计及规范要求现象,进行伸长量超限原因分析、伸长量修正、力筋伸长量与回缩量的正确计算方法、预应力钢绞线张拉要点及其他注意事项等,可为今后遇到类似案例提供一定的参考。     

孔道线形复杂预应力损失及力筋伸长量的试验研究

在大型多跨连续梁施工中,预应力施工是最为重要的分项工程,对工程质量的影响最大。某大跨度连续梁工程预应力筋张拉时实际伸长值与理论伸长值偏差较大,超出规范设定的±6%的允许范围要求。分析查找原因,进行了现场孔道摩阻试验,发现锚具锚圈口和锚下垫板口预应力损失大,且变化范围也很大,张拉力损失率平均约为10%。经过分析及认真的核算,为了保证连续梁的工程质量,确定对已经张拉的钢绞线采取补拉的措施,并启用备用束张拉。可为类似工程提供借鉴。     

钢绞线张拉伸长量异常原因分析及控制措施

预应力钢绞线以张拉工艺成熟、操作简单、工程造价经济等优点,被广泛应用于公路工程施工中。然而在实际的预应力张拉施工中,常常会遇到钢绞线实际的伸长量和理论伸长量计算值超过施工技术规范规定的现象。为此,本人结合自己的经验,列举了一些导致钢绞线伸长值异常的因素,并提出了一些预防措施,以供参考。     

钢绞线张拉伸长量异常原因分析及控制措施

预应力钢绞线以张拉工艺成熟、操作简单、工程造价经济等优点,被广泛应用于公路工程施工中。然而在实际的预应力张拉施工中,常常会遇到钢绞线实际的伸长量和理论伸长量计算值超过施工技术规范规定的现象。为此,本人结合自己的经验,列举了一些导致钢绞线伸长值异常的因素,并提出了一些预防措施,以供参考。     

预应力张拉伸长值技术探讨

以西部港3标37#盖梁张拉数据为依托,通过对影响钢绞线伸长值的各种因素进行分析,发现计算理论伸长值时存在漏项,结合桥梁工程预应力张拉的特点,提出一个计算实际伸长值的经验公式,并指出该公式的应用条件,可供相关技术人员参考和借鉴。     

夹片咬合力测试方法

为研究采用拉脱法检测预应力钢绞线受力时, 张拉力荷载测试曲线突变段和夹片咬合力的关系, 在夹片脱开时, 采用电阻式压力传感器高频采集技术测试了预应力混凝土梁锚具下方和锚具外侧钢绞线的受力, 共测试了20个样本; 设计了夹片咬合力测试方案, 共测试了326个样本, 并进行了统计分析, 建立了考虑张拉力的夹片咬合力计算公式; 通过37个样本的验证性测试, 研究了咬合力修正结果的测试精度; 在实际工程中检测了257个样本, 并将实测结果与提出的公式计算结果进行对比。研究结果表明: 当钢绞线伸长超过4.5 mm时, 夹片会脱离原有咬痕, 而实际测试中夹片脱开时会及时停止张拉, 因此, 拉脱法测试不会改变预应力钢绞线锚下有效预应力, 不会影响工程质量; 夹片安装时, 若夹片与锚杯锥孔不完全贴合, 会使夹片在横向产生较大的弹性挤压力, 形成附加摩擦力, 该摩擦力需要在夹片退出至与锚杯分开时才能完全消失, 此时锚外张拉力变化不明显, 因此, 拉脱法测试所得张拉力曲线中峰值拉力后的下降段斜率存在离散性, 与夹片安装精度有关; 拉脱法测试中夹片与锚杯的咬合力由锚下和锚外瞬态内力重分布累加组成, 提出的夹片咬合力计算公式能剔除由夹片与锚杯间咬合力产生的测试误差, 可使测试精度提高6.78%;实际工程现场实测夹片咬合力大于拉脱法测试所得张拉力曲线突变段, 因此, 采用拉脱法检测预应力钢绞线时, 锚下有效预应力为拉脱法测试所得张拉力曲线峰值与咬合力的差值。      

后张法预应力板钢丝束张拉伸长值的计算

桥梁预应力施工时,采用张拉应力和伸长值双控,实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6%,所以伸长值的计算就相当重要,本文结合实际施工过程,通过对后张法预制预应力板预应力钢丝束张拉伸长值的计算,总结出一套较适用于现场施工的伸长值的计算方法。     

预应力混凝土连续箱梁的张拉与压浆施工控制

后盐互通立交桥是大连市区的重要交通枢纽,介绍了该桥主线桥预应力混凝土箱梁张拉与压浆的施工控制措施,包括预应力张拉控制程序、实际张拉伸长值计算与控制、压浆及封锚施工控制程序、施工质量检验评定及施工安全注意事项等。提出关键工序的施工要点及注意事项。通过研究建立该类桥梁有关的技术档案,为今后建设同类桥梁中完善设计、优化结构积累资料,为其他相似工程提供实际施工依据,为改进工艺积累实际施工经验。     

钢-混凝土双面组合连续梁自振特性研究

对钢-混凝土双面组合连续梁的自振特性进行分析研究。分析中分为三种特定工况：工况一和工况二假设钢梁与混凝土完全组合,但工况二内支座处上混凝土板受拉开裂;工况三假设上混凝土板受拉开裂,且考虑钢梁与混凝土板间的滑移效应。采用平面梁的集中质量法和三维有限元模拟分析分别得到了一两跨钢．混凝土双面组合连续梁模型在三种工况下的自振频率及振型,二者吻合良好。     

太长高速潇河大桥箱梁预应力张拉技术分析

结合太长高速潇河大桥上部结构预应力砼连续箱梁的特点,针对后张法预应力施工情况,通过计算张拉应力和伸长值,并对张拉过程进行测控,与规范进行对比分析,得出箱梁预应力张拉技术的实施要点,为后续工程的开展提供借鉴。     

简支变连续梁法加固多跨T梁桥效应分析

多跨简支T梁变连续加固措施是多跨简支T梁桥加固改造、提高承载能力的行之有效的方法.但实践中发现该方法存在着一定的问题.以跨径为16.76m 16.76m的两跨简支T梁为例,通过理论分析计算表明,该方法在提高跨中抗弯承载能力的同时,却降低了中间支点处梁的抗剪承载能力.建议在采用此方法加固多跨简支T梁的同时应对中间支点梁的抗剪能力进行加固.     

考虑混凝土损伤的双面组合连续梁挠度和裂缝宽度研究

钢-混凝土双面组合连续梁负弯矩区上混凝土板受拉会产生裂缝。利用ANSYS有限元软件,考虑了混凝土的拉应变软化特性,对钢-混凝土双面组合2跨连续梁模型进行数值模拟分析,得到了上混凝土板裂缝分布和宽度。将计算结果与实测结果进行比较,验证了该模型的有效性。通过变换下混凝土板厚度和混凝土极限拉应变值,分析其对双面组合梁挠度和裂缝的影响;采用最小二乘法,对荷载-挠度;荷载-最大裂缝宽度曲线进行拟合,得出相应的计算公式。     

简支变连续梁法加固多跨T梁桥效应分析

多跨简支T梁变连续加固措施是多跨简支T梁桥加固改造、提高承载能力的行之有效的方法.但实践中发现该方法存在着一定的问题.以跨径为16.76m+16.76m的两跨简支T梁为例,通过理论分析计算表明,该方法在提高跨中抗弯承载能力的同时,却降低了中间支点处梁的抗剪承载能力.建议在采用此方法加固多跨简支T梁的同时应对中间支点梁的抗剪能力进行加固.     

钢-活性粉末混凝土组合梁的极限承载力

对于连续体系的钢-普通混凝土组合梁,处于负弯矩区的混凝土桥面板由于抗拉强度低,极易受拉开裂,导致组合梁的强度与耐久性下降.针对这一问题,提出了采用超高强度、高耐久性、高韧性且体积稳定性良好的活性粉末混凝土（RPC）材料代替普通组合梁中的混凝土桥面板,并根据RPC材料的本构关系及抗拉强度高的特点,确定以临界开裂状态作为这种新型钢,RPC组合梁的正截面破坏模式,推导了极限承载力计算公式,并对组合截面中RPC板与钢梁的高度比、宽度比、RPC板中的配筋率进行了参数影响分析.结果表明：钢-RPC组合梁与同条件的普通组合梁相比,在保证负弯矩区桥面板不开裂的情况下,极限承载力仍有所提高,并且结构的抗裂性、刚度和耐久性都可得到极大改善.