关于斯柯达MTS24型自卸车严重拉缸的分析

1978年国家物资总局调给我们一批斯柯达MTS24型自卸车,在正常行驶不到二万公里时(有的行驶不到二千公里),均出现发动机各缸活塞环有不同程度的不正常磨损。特别是第一缸,缸套、活塞与活塞环均磨损严重,缸套内径磨损达0.74～1.03毫米;第一道活塞环均断碎,致使拉缸严重;活塞头部出现严重熔着磨损;裙部销座膨胀,致使裙部熔着磨损、变形。由于第一缸的严重磨损,致使其他缸及轴瓦也不同程度的磨损和刮伤。见图1、2、3、4磨损情况照片。     

柴油机活塞裙部曲面造型的研究

介绍一种确定中凸活塞裙部型面的试验和拟合方法。首先对某国产柴油机（D×S＝75mm-×86mm）的活塞裙部喷涂软质复合材料层后，在标定工况下进行磨合运转以确定活塞裙部的实际外形型面；磨合后的活塞型面采用精密圆度仪来测量。根据测量结果，采用计算几何的Bezier曲面理论对活塞裙部型面进行拟合，设计出该活塞裙部型面。     

桑塔纳2000GSI型汽车行驶无力故障析因一例

故障现象：一辆桑塔纳2000GSI型轿车,累计行驶到15万公里时,出现行驶无力、排气管冒蓝烟现象。 故障检查：用汽缸压力表检测缸压,所有汽缸压力均偏低。拆检发动机,发现缸套、活塞、活塞环磨损严重。在进行气门密封性检查时,发现气门油封老化,遂按照标准修复,重新测量汽缸压力,各缸压力恢复正常。     

发动机配缸间隙浅谈

发动机配缸间隙的选择发动机活塞与汽缸必须具有一定的配缸间隙。首先,考虑活塞裙部的载荷和速度等影响,以保证活塞裙部有足够的润滑。发动机中最重要的活塞与汽缸的运动副摩擦表面要保持一定的间隙,否则,将导致缸套与活塞的急剧磨损。其次,由于车用发动机活塞是由铝合金制造的,铝合金的膨胀系数与缸套材质f铸铁）的膨胀系数有很大的差别。     

发动机早期“拉缸”原因分析及预防措施

发动机“拉缸”是指活塞及气缸工作面的拉伤，一般有活塞裙部拉伤及由活塞烧顶、脱顶等造成的气缸拉伤。轻微的拉伤可以就车处理，拉伤严重时就需要更换活塞、气缸套，或者重新镗缸。活塞裙部拉伤是由于与气缸的配合过紧，在发动机温度升高后，气缸和活塞裙部热膨胀，致使工作面拉伤。     

基于摩擦磨损的柴油机活塞裙部型面设计

通过对国Ⅵ柴油机活塞裙部型面进行设计研究,并结合有限元和活塞动力学仿真计算,得出不同型面设计对活塞裙部侧向力、接触压力、敲击动能和磨损载荷等的影响。结果表明:采用叠加幂函数纵向型线结合修正变椭圆的活塞裙部外圆型面使活塞裙部磨损载荷降低了约47.3%,对优化裙部磨损效果十分明显。通过1 000h耐久试验,验证了仿真分析的精度和型面设计的先进性。     

内燃机活塞的摩擦分析

研究分析类金刚石碳涂层对活塞销及裙部的减摩效果。采用浮动缸套法和弹性流体润滑仿真方法分析活塞裙部摩擦。试验结果表明,类金刚石碳涂层减小了活塞销对缸套的摩擦,并且在发动机低转速和活塞销偏置较大的条件下效果尤为明显,尤其减小了上止点和下止点附近的摩擦。弹性流体润滑仿真证实,类金刚石碳涂层活塞销能够影响活塞的运动,减小活塞裙部与缸套之间的接触压力。     

基于有限元的活塞组摩擦产热计算分析

基于有限元方法建立了活塞组摩擦产热计算模型,通过发动机工作过程的计算得到了活塞组摩擦产热计算所需的运动学和动力学边界。以某12缸增压柴油机为研究对象,计算得到了标定工况下其活塞组瞬时摩擦力及瞬时摩擦产热功率随曲轴转角的变化,活塞组平均摩擦产热总功率及其在活塞环、活塞裙部、气缸套的分配,以及活塞组摩擦产热所导致的活塞组、气缸套温升情况,计算分析了转速和负荷对活塞组摩擦产热的影响。     

CA6102发动机活塞偏缸的原因分析

为了避免或减轻活塞偏缸对发动机动力性及使用寿命的不利影响，防止发动机主要零件的早期损坏，通过理论分析和对多台CA6012发动机活塞偏缸的拆检统计，提出了CA6102发动机活塞在上中下3个位置，活塞头部前后2个方向的间隙差达到0．03mm时，即可判断为该缸活塞偏缸，使用规定标号的汽油，适时检查和正确调整点火正时；加强对燃烧室的维护，保持各缸压缩比的均匀一致，注意检查并提高主要零件的修理质量，严格执行修理工艺标准，保持曲轴轴向间隙为0．15－0．34mm，是防止活塞偏缸的有效措施。     

康明期发动机缸套穴蚀的探讨

我单位矿用汽车BJ374装用的是重庆汽车发动机厂引进美国技术生产的康明斯NT-855-C250型柴油机。使用两年多后,相继发现有的发动机有油水混合现象,经检验机油散热器和缸垫均完好,后拆开缸套检查,发现缸套外壁有严重穴蚀现象。穴蚀部位均在缸套受力方向(与活塞销垂直)两侧,右侧严重(受力面)左侧稍轻。穴蚀面积大约在缸套     

活塞技术的发展

<正> 在发动机部件设计中,许多重要的技术改进都是在活塞上实施的,各种改进活塞性能的措施使各制造厂形成了新的活塞设计思想。每种新设计的活塞都有助于提高发动机性能,延长寿命,降低噪音,等等。本文简述了Alpignano工厂关于活塞设计方面的最新发展。 Assymetric活塞 这种新活塞的特点是活塞裙部受推侧的椭园度与非受推侧的不同。受推侧承受了较重的负荷,因此比非受推侧产生更严重的变形。     

活塞热变形和摩擦研究

一般认为活塞组摩擦损失占发动机总机械功率损失的很大比例。在工作温度下,保持适宜的工作裙部型面和裙部与缸套之间的间隙,对于减少活塞摩擦是非常必要的。现代汽车发动机活塞是由铝合金制成,其热膨胀系数比发动机缸体常用的铸铁材料的热膨胀系数高80％。因此,发动机工作状况时的工作间隙与设计间隙回然不同,所以很需要一个能够计算活塞热膨胀的方法。 本文中,提出了一种三维有限元模型,用来计算活塞的工作温度及其相应的热膨胀,所说的活塞具有不对称的结构特点,如贯通槽、钢嵌片和活塞销座。模型可以用来进行裙部型面的设计,而型面设计很有潜力,能减少磨合时间,减轻摩擦和使活塞的敲击声降至最低限度。     

发动机异响故障排除一例

一辆进行三级保养后不久的东风ＥＱ1 40型汽车 ,其发动机为ＥＱ61 0 0— 1柴油机 ,运行中发出一种有节奏的“嗒嗒、嗒嗒”异常响声 ;经多次调整气门脚间隙 ,异响仍未排除。起动发动机 ,在各种转速工况下察听发动机声音 ,发现异响随着转速的升高而加大 ,且发动机振动加剧。对各缸进行断火试验发现 ,第 4缸断火后异响减弱 ,振动也明显变轻。为排除故障 ,对发动机进行了部分解体检测。抽出第 4缸活塞连杆组检查 ,气缸并无拉缸痕迹 ,活塞连杆也没有弯曲或扭曲 ,活塞销与连杆小头配合间隙正常 ,连杆轴承以及曲轴连杆轴颈配合也无异常。但在测量气…     

解放牌6×4自卸车曲轴箱强制通风管喷机油

故障现象一辆解放牌6×4自卸车,型号为CA3252P2K2L2TE,搭载CA6DL1-31柴油发动机。据驾驶人反映,该车曲轴箱强制通风管喷机油。故障诊断抽出机油标尺,发现机油未变质,无水但有柴油,于是决定对活塞和气缸套进行检查。拆检活塞和气缸套,发现活塞和气缸套均有轻微磨损。更换四配套(包括气缸套、活塞、活塞环、活塞销、活塞销卡环及缸套阻水圈等部件)后试车,曲轴箱强制通风管不再喷机油。本以为故障就此排     

重型汽车气缸衬套的改代

我处一台进口日产牌重型牵引汽车(60吨)的RD10型发动机损坏,经拆检后,发现该机的气缸套尺寸,与目前市场上销售的气缸套规格不一样。,比市场上销售的缸套台口低5mm,我们跑遍北京,天津也没有购到与该机尺寸规格相同的缸套。但它的缸套内径尺寸与我国产的135型系列柴油机缸套相     

丰田吉普车3F发动机镶8J212气缸套的尝试

丰田吉普车3F发动机缸体严重磨损后。将改制后的BJ212发动机缸套镶在3F发动机缸体上,经过1.3万km的运行使用,拆检后,未发现拉缸、松动和明显的磨损,使用情况良好。     

6135Q柴油机拉缸故障的原因分析

一、拉缸故障的现象 6135Q型柴油机在运转过程中,若转速逐渐降低,运转困难,曲轴箱通气孔的排烟明显增多,机温升高,甚至突然熄火,即表明柴油机发生拉缸。所谓拉缸,指缸套与活塞外表面沿活塞运动方向出现深浅不同沟纹、拉毛、擦伤,甚至     

简析数显游标卡尺在摩托车维修中的应用(1)

1辆已行驶6.3万km的国产125 mL摩托车在更换了活塞后,气缸内发出异响。分解发动机检查,发现活塞裙部有严重的敲击痕迹。使用塞尺片插入活塞与气缸间,间隙为0.035~0.040 mm,气缸简尺寸也基本正常,仔细检查发现,在与活塞裙部相对应的部位有明显的敲击痕迹(见图1)(活塞裙部正常的磨损痕迹如图2所示),初步判断是活塞与气缸的间隙偏大造成异响故障。更换新活塞,重新与气缸进行配组,其间隙约为0.02 mm。按照正规作业规范要求,精心组装发动机,     

发动机拉缸的原因及预防

拉缸是指活塞与缸套表面产生严重的拉伤、拉毛及局部挤压损伤.发动机拉缸时,排气管冒黑烟,曲轴箱内有喘气声并从加机油口处窜出蓝白色油烟,发动机运转无力,功率下降,严重时活塞被卡死,发动机熄火.     

柴油机气缸孔激光热处理及其在进口汽车大修中的应用

柴油机具有压缩比大、转速高、工况苛刻的特,由于柴油机燃烧后产生类硫酸物质,因此柴油机缸孔的腐蚀磨损比其它机型严重、一般采用镶合铸铁缸套或钢质冷拔镀铬缸套的方法以减少磨损。常用的缸套薄壁的厚度在1～2mm,目前国内应用最多的是硼合金铸铁缸套(简称硼缸套),但因壁太薄而加工十分困难,不易保证所需的尺寸和几何精度。因而直接影响到柴油机的质量和性能。