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文中通过粘弹体防腐胶带与热收缩压敏带复合结构在唐山LNG外输管道工程中的应用,介绍了粘弹体加热收缩压敏带复合补口结构的施工方法和检测方法,对这种补口方法现场出现的问题进行分析解决,并将该补口方法与传统的热收缩套补口方法进行了对比,分析2种补口方法的优缺点,得出了比较结果,提出了对粘弹体结构的建议。 相似文献
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埋地钢质管道熔结环氧粉末外防腐层补口方法比较 总被引:4,自引:1,他引:4
根据“钢质管道熔结环氧粉末外涂层技术标准”SY/T0315-97的规定,现场补口宜采用与管体相同的熔结环氧粉末涂料进行热喷涂。但是,通过现场应用及几次补口招标演示,采用熔结环氧粉末涂料进行热喷涂,补口质量很难达到设计要求。为解决熔结环氧粉末外涂层补口问题,在不同的工程中,又采用了无溶剂液态环氧涂料和热收缩套等补口材料进行现场补口。本文对目前国内采用的埋地钢质管道熔结环氧粉末外防腐层三种补口方法的优缺点及经济因素进行了分析,比较。 相似文献
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针对目前管道建设中应用的几种主要防腐层补口材料的 9种基本性能 ,采用权重系数法进行了优化 ,计算出几种主要防腐层补口材料的s值 ,认为其s值为 0 9以上的补口技术成熟 ,s值小于 0 9的补口材料还需要进一步研究 ;根据优化结果确定了单层FBE、双层FBE、煤焦油瓷漆、三层PE防腐层各自比较适宜的补口材料。单层FBE和双层FBE针对熔结FBE和液体环氧而言 ,补口技术比较成熟 ;煤焦油瓷漆和三层PE防腐层针对热收缩套补口材料而言 ,其补口技术还不成熟 ,有待进一步研究。 相似文献
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近年来,机械化热收缩带补口方式被广泛应用于长输管道建设中,其工艺的完整性和成熟性也得到广泛的认可,弥补了人工补口的诸多缺陷。根据西气东输三线东段机械化热收缩带补口的技术要求,对工艺流程进行优化,选配适宜于现场条件的中频加热及红外线加热装置,通过对现场施工工艺参数的严格控制,使补口质量满足技术要求。同时也验证了目前机械化补口在潮湿多雨环境中存在的缺陷,为下一步改进提供依据。 相似文献
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差示扫描量热法(DSC)技术近年来广泛应用于高分子材料领域,已成为实验室研究热固性树脂固化特性,确定固化生产工艺的一种常用手段,但在管道防腐涂敷施工方面很少报道。为在管道涂敷上有效推广此项技术,首先结合现行的管道涂敷施工工艺,通过理论推导证明了它的可行性,其次通过真实的管道熔结环氧粉末涂料涂敷施工案例进一步验证了它的可靠性,由此得出差示扫描量热法技术可完全应用于管道FBE/3PE涂敷施工中的结论。 相似文献
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分析了进口低温不锈钢A333Gr.3的焊接性,通过分别采用焊后热处理和焊后不进行热处理两种方案进行焊接工艺评定试验,制定了合理的低温甲醇洗涤装置主蒸汽管现场焊接工艺参数及工艺措施。试验结果表明:该钢的焊接性良好,焊后不进行热处理更有利于提高焊接接头的低温韧性。 相似文献
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文章通过对大气-热管-土体耦合传热模型进行分析简化,采用ANSYS有限元分析系统建立了热管路基三维传热模型,并以青藏铁路北麓河地区气候条件和地质条件为背景,对普通路基和热管路基进行了模拟计算与对比分析,得到了两种冻土路基不同时刻的路基温度场变化规律。 相似文献
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基于有限容积法,建立伴热稠油管道停输过程的非稳态传热模型,采用"焓-多孔度"技术,利用FLUENT软件,分别对伴热管与稠油管同时停输及稠油管道单独停输两种情况进行了数值模拟,并考虑了析蜡潜热对温降的影响,得出了不同时刻管内原油凝固区、混合区、液油区的位置及温度场的分布。结果表明:两种情况下,稠油固化过程基本相同。稠油管道单独停输时,管内原油温降速率比双管同停温降速率略慢,但在一定时间内相差不大。随着停输时间的延长,两种情况下管内稠油温降速率变化明显,说明伴热管对稠油管道短期停输影响不大。文中给出安全停输时间,为工程设计提供一定指导。 相似文献
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水蒸汽管道中的冷凝水由疏水装置排出。为研究极寒地区疏水装置放水管冬季结冰的问题,采用计算流体力学软件Fluent建立了放水管死管段热损失的物理模型,并对管道内部温度场进行模拟分析。模拟结果很好地显示了管道内的温度场,并得到了管道轴线上的温度分布,结果表明:死管段长度对管道内温度场有重要影响。将死管段长度控制在0.2 m以内,可有效避免放水管冷凝水结冰的问题。 相似文献
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文中从唐山某钢厂煤气管道用膨胀节发生腐蚀泄漏情况入手,对其发生腐蚀泄漏的原因进行了分析研究.根据分析发现该膨胀节发生腐蚀泄漏的主要原因是高炉煤气结露后产生了腐蚀性液体,该液体腐蚀掉了波纹管与接管焊接熔合的碳钢部分,导致波纹管焊接部分与接管脱离.针对这种情况提出了解决类似问题的措施,并且结合现场的具体条件,提出了简捷有效的解决措施,保证煤气管线膨胀节的平稳运行. 相似文献