基于线形控制的山区大跨度刚构桥合龙方案研究

针对山区连续刚构桥边跨现浇段施工时,地形条件不利于支架施工的特点,为减小边跨现浇段长度,提出4个不对称悬臂施工合龙方案。以某山区(72+120+72)m高墩刚构桥为例建立仿真模型,分析不同合龙方案条件下的结构变形特点,探讨山区大跨度刚构桥各个合龙方案的适应性。结果表明:4个合龙方案施工和运营阶段应力均满足规范要求;边跨线形调整值随着不对称悬浇段的增大而增大,且先合龙中跨有利于减小边跨悬臂端挠度;施工和成桥阶段最大挠度值和最大上拱值随不对称悬臂浇注长度的增大有增大的趋势;补充张拉箱梁顶板束和先合龙边跨均会导致中跨跨中位置的徐变上拱值增大;根据地形条件选择合适的不对称悬臂施工合龙方案,可有效减小边跨支架现浇段长度,为山区刚构桥设计施工提供参考。     

连续梁桥合龙段施工方案研究

以淮河特大桥为例,对连续梁桥合龙段施工方案、施工技术要求进行详细阐述．对非i~i-I-合龙温度下中跨合龙段提出了施工措施要求,为类似悬浇施工的连续梁桥合龙段施工提供参考。     

连续梁桥合龙段施工方案研究

以淮河特大桥为例,对连续梁桥合龙段施工方案、施工技术要求进行详细阐述,对非设计合龙温度下中跨合龙段提出了施工措施要求,为类似悬浇施工的连续梁桥合龙段施工提供参考。     

在役PC斜拉桥合龙段拆除的整体稳定性分析

合龙段置换加固技术是解决在役PC斜拉桥合龙段失效问题的新途径,而原合龙段的拆除后的全桥整体稳定性问题是不可忽视的,在合龙段拆除施工前必须进行分析并确认,以保证拆除施工的结构安全.应用结构稳定性原理,采用空间有限元分析,计算了天津永和大桥合龙段拆除前后的弹性屈曲安全系数,考虑结构几何和材料非线性,计算了全桥结构非线性稳定安全系数.非线性分析结果表明,合龙段拆除前,全桥结构具有较高的稳定性,其安全系数满足规范要求,而合龙段拆除后,全桥结构稳定安全系数有所降低,是一个比成桥更加危险的状态,采取有效措施对全桥整体稳定性予以加强是非常必要的.     

百米跨PC连续梁桥合理强迫高差分析

合龙是大跨PC连续梁桥重要的施工工序,由于施工实际情况的复杂性,部分桥梁不能有效的保证合龙时自由端高差在规范规定的范围内,此时往往需要采用压重的形式进行强迫合龙。强迫合龙会在结构中产生附加内力从而对结构长期工作性能产生影响,目前规范对合理的强迫高差并未做出规定,导致施工时对压重的取值不够规范。采用理论结合实际的方法,首先总结了造成强迫高差的因素,然后从结构计算的角度将这些因素分为两类,并应用结构力学基本原理推导了强迫合龙对结构位移和内力的影响,讨论了百米跨径PC连续梁桥合理强迫高差的最大值:当合龙段长度为2m时,较为合理的强迫高差上限为5cm。     

边跨非常规合龙对连续刚构桥主梁线形的影响分析

连续刚构桥边跨常用的合龙方式是先完成边跨现浇段浇筑成型、最后进行边跨合龙段浇筑成型。某高速公路上一座主桥为5跨预应力连续刚构桥,采用边跨现浇段、边跨合龙段同时浇筑一次成型这一比较特殊的合龙方式。建立反映其边跨非常规合龙方式的有限元数值模型,并对其进行计算。通过对边跨非常规合龙方式和边跨常规合龙方式的有限元对比分析发现,边跨采用非常规合龙方式,进行及时有效的施工控制,采用合理的预抛值,并在次边跨合龙时采取合理的施工措施,可以得到比较良好的主梁线形和比较协调的墩顶位移,并且能保证施工过程和使用过程的安全性。     

预应力混凝土斜拉桥引桥合龙施工技术

结合某预应力混凝土斜拉桥施工实例,重点探讨了引桥合龙施工环节,对合龙段的施工顺序、每个施工过程的关键技术问题展开探讨,同时结合实践经验提出工程实施方案,为同类桥梁合龙段的施工提供实例参考。     

钱塘江三桥主桥合龙施工工艺

钱塘江三桥是斜拉桥与连续梁的协作体系，有１２个合龙口，合龙工艺复杂，文中介绍了该桥主桥合龙程序，各合龙段的施工工艺，合龙段小吊架的构造，合龙口高差的调整办法及０号墩临时固结解除等施工过程与工艺。     

刚性支撑在悬浇连续梁合龙段施工中的应用

目前,随着我国经济的高速发展,桥梁建设已成为交通建设中一项重要工程,而悬浇连续梁在桥梁建设中应用广泛。合龙段施工是悬浇连续梁施工和体系转换的关键环节,必须采取科学合理的措施,设置必要的合龙刚性支撑锁定,使合龙段两端保持相对固定,保证合龙段混凝土在凝固及工作过程中满足受力状态的设计要求,保持梁体线形,确保工程质量。     

秦淮河特大桥主桥中跨合龙段空间应力分析

针对秦淮河特大桥主桥施工过程中合龙段底板可能存在较大的复杂应力状态,建立了该桥的整体空间有限元分析模型及局部空间有限元模型。分析了多种工况下中跨合龙段附近底板的3向应力状态,得到了施工过程中合龙段底板可能出现较大竖向拉应力的截面位置,为合理确定关键应力监测位置提供了理论依据。     

悬臂浇筑连续梁合龙方式的优化调整

水阳江特大桥跨水电站库区连续梁施工中为减少水中搭设膺架体系的不利影响,通过设计方案优化,减小边跨现浇段长度、调整梁体合龙顺序。对优化方案进行有限元建模仿真,计算分析各工况下梁体的应力、变形情况及最不利工况所在的施工阶段,对桥梁施工过程中的几个不利阶段采取了相应的施工控制措施。成桥结果显示该连续梁在施工过程中的各个阶段控制良好,合龙偏差及梁体线形均满足规范要求。     

温差对大跨度拱桥成拱状态影响分析

针对大跨度拱桥合龙温差的问题,以新龙门大桥工程为依托,借助ANSYS有限元程序建立分析模型,开展了合龙温差对大跨度拱桥成拱线形、应力及承载力影响的分析.结果表明:合龙温差对合龙段线形、上弦杆拱脚截面应力、下弦杆拱顶截面应力都有显著影响.当合龙温差大于22℃时,为保证成拱线形及应力处于合理范围内,需要在合龙前采取调整措施...     

混凝土刚构桥高大边跨不平衡现浇施工技术

以黄延高速公路葫芦河特大桥施工为背景，介绍边跨现浇施工中，通过及时改变合龙顺序，缩短边跨现浇段长度，在边跨采用不平衡悬浇与托架现浇相结合的方法，成功解决了边跨高墩跨大的施工难题，为以后工程施工提出有益的探索。     

连续刚构合龙施工技术研究

预应力钢筋混凝土连续刚构是目前使用比较广泛的桥梁,该桥型常采用悬臂浇筑法施工,合龙段施工是桥梁贯通的最后工序,施工质量的优劣直接影响到整个结构的受力状态和使用寿命,故合龙段施工质量显得尤其重要。本文以水盘高速公路北盘江特大桥为例,对连续刚构桥合龙施工技术作一研究。     

连续刚构桥吊架合龙关键技术探讨

针对三跨连续刚构桥吊架合龙方案中的关键技术,探讨了合龙配重大小随位置变化的计算方法、劲性骨架合龙时间的选择、合龙段混凝土浇注的温度选择以及温度效应对桥梁受力影响。结合工程实例,对连续钢构桥吊架合龙关键技术进行具体分析,通过对合龙前实测值与理论线形和应力相比较可知,大桥实现了高精度合龙,应力控制在了安全范围内。     

预应力混凝土梁悬臂施工法中合龙段的设计与施工

综述了国内外预应力混凝土连梁桥和斜拉桥，利用挂篮进行悬臂浇筑施工法中合龙段的设计、构造要点和施工措施的基础上，提出了对合龙段设计与施工措施的建议。     

宁高新通道工程石臼湖特大桥主桥箱梁合龙段施工技术研究

宁高新通道石臼湖特大桥公路与轻轨并线架设,中间轻轨桥,两边公路桥,主桥位于秦淮河航道上,施工交叉作业多,施工组织难度大。文中对该桥主桥箱梁合龙段施工,由传统吊架施工工艺改变为直接利用挂篮进行合龙施工,并从施工控制,合龙顺序、体系转换、模板安装、混凝土浇筑等一系列工艺进行了详细的叙述,总结出一套完整的主桥箱梁合龙施工工艺,并且在项目中成功应用,最终完成了主桥桥箱梁合龙段施工。     

京杭运河1号桥PC连续梁合龙段施工

通过京杭运河1号桥PC连续梁合龙段的施工实践,介绍了合龙段施工中采用的劲性骨架连接、平衡配重、混凝土浇筑及预应力张拉等施工工艺,对类似桥梁的施工有一定的借鉴意义。     

一种新的连续刚构桥合龙方式探讨

三跨连续刚构桥的常规合龙方式有两种:一是先边跨合龙再中跨合龙,二是先中跨合龙再边跨合龙。资兴高速杨家湾大桥研发了一种边跨不设合龙段的新合龙方式,以此为背景,分别建立了新合龙方式与常规先边跨合龙后中跨合龙方式的有限元模型。结果表明,新合龙方式施工和成桥阶段的应力满足设计和规范要求,且成桥线形优于常规合龙方式。资兴高速杨家湾大桥采用新合龙方式节省工期近2个月,节省支架(托架)等直接施工费用近40万元,可为今后类似工程提供施工指导。     

跨既有铁路转体连续梁滑车驮运合龙钢壳就位施工技术

随着钢壳法合龙技术在跨既有铁路转体连续梁合龙施工中应用越来越多,如何安全、快速、经济的完成合龙段钢壳的就位安装,成为一个新的研究课题。在大同至张家口高速铁路智家堡御河特大桥跨大秦铁路(48+80+48)m转体连续梁的钢壳合龙施工中,采用一种新型滑车驮运装置将合龙段钢壳安全、高效的运送至安装位置并完成就位,介绍了驮运装置的结构及驮运步骤。实践证明该装置结构轻便、使用方便,极大地提高了功效,使用效果良好。