索塔锚固区环向预应力束伸长值的影响因素和理论计算方法

针对小半径环向预应力束的伸长值多大于按照相关规范计算所得伸长值这种现象,分析了影响环向预应力束伸长值的各种因素,提出应把影响实际伸长值的因素产生的效应计入理论伸长值的计算方法中.给出了径向荷载效应引起的波纹管变形从而导致预应力束伸长值的计算公式以及由预应力束的挤压效应引起的修正系数,同时提出了由预应力束束效应导致的钢绞线受力不均匀引起的预应力束伸长值的计算方法.最后,给出了计算小半径环向预应力束理论伸长值的计算公式,并利用多个工程数据进行了验证.结果表明:小半径环向预应力束的实际伸长值与按照本文提出的理论计算方法所得的计算值比较,可以满足规范要求的±6％误差范围.     

天津南仓斜拉桥索塔锚固区U形环向预应力施工控制研究

针对斜拉桥索塔锚固区大吨位、小半径U形环向预应力施工普遍存在的伸长量超标并时常伴有断丝、按照现行规范标准无法达到伸长量和张拉力双控的现象,以天津南仓斜拉桥索塔锚固区U形环向预应力施工为研究对象,采用因果分析和工艺性试验相结合的方法,找出了造成该质量问题的短束效应、环向效应、几何变形、计算差异等主要原因,采用单束张拉预紧、整体分级张拉的U形环向预应力穿束、张拉工艺,以应力控制为主、伸长量为辅的控制原则,取得符合工程实际的伸长量校核方法为:δ校=δ弹+δ几+δ附。     

五河口斜拉桥索塔环向预应力筋张拉试验研究

宿淮高速公路五河口斜拉桥工程,进行了索塔足尺模型试验。针对环向预应力筋张拉伸长值比理论伸长值偏大这一现象,对环向预应力筋的张拉控制进行了研究,测试了6束预应力筋的摩阻系数。同时,还对初始张拉控制应力进行了试验分析,提出了相应的张拉控制程序。最后,对索塔锚固区共290束环向预应力筋实测张拉伸长值结果进行了概率统计分析,证实了理论伸长值修正算法中各项修正的必要性。     

斜拉桥索塔锚固区大吨位小半径环向预应力束伸长量分析与研究

结合武汉军山长江公路大桥索塔锚固区工艺模型试验及实桥施工资料，系统分析了影响大吨位小半径环向预应力束实测伸长量的主要因素。进行伸长量分析时引入附加伸长量的概念，可合理解释伸长量实测值比计算值偏大的现象。     

斜拉桥索塔大吨位环向预应力束伸长量试验分析

系统地分析了影响大吨位环向预应力束实测伸长量的主要因素，并引入附加伸长量的概念，对武汉军山长江公路大桥索塔锚固区足尺节段模型试验，工艺模型试验及实桥施工中实测伸长量比计算伸长量偏大的现象给出了合理的解释。     

斜拉桥索塔锚固区小半径预应力束理论伸长值研究

针对小半径预应力束的实测伸长值比理论伸长值偏大这一现象,分析了影响小半径预应力束伸长值的各种因素.指出了小半径预应力束伸长值的构成特点.从研究张拉过程中小半径预应力束在波纹管内的位置变化入手,得出预应力束由理想状态至波纹管变形前几何长度的变化量,引入挤压系数ξ,给出了小半径预应力束的附加伸长值的计算公式,并提出了小半径预应力束因波纹管形变引起的几何伸长值的计算方法.最后,通过多个模型数据对提出的小半径预应力束伸长值的计算方法进行校验.结果表明,实测伸长值与理论伸长值的偏差基本可控制在规范规定的±6%以内,完全能够满足小半径预应力束张拉的控制要求.     

小半径环向预应力张拉伸长量和钢绞线行为分析

针对目前斜拉桥环向预应力施工中实际伸长量偏差超出规范要求±6％的现象,通过内蒙古小沙湾黄河特大桥索塔锚固区足尺模型试验,分析了影响张拉伸长量的主要因素.为进一步探究钢绞线受力不均匀这一主要因素的影响,建立了钢绞线在波纹管内排列形式的三种简化模型,分析了钢绞线张拉时波纹管内部钢绞线的伸长状态及具体行为.另外,就采用逐根穿束工艺的钢绞线在张拉时易出现打搅的现象提出了一些意见和建议,希望实际施工中在考虑张拉伸长量修正的基础上加强对小半径环向预应力钢绞线实际受力状态的关注.     

斜拉桥主塔锚固区环向预应力张拉控制技术研究

通过对赤石特大桥286.63 m高主塔锚固区环向预应力张拉成果的分析和张拉全过程进行总结,形成研究成果,确定环向预应力的初张应力和由于孔道变形和预应力筋钢绞线受力挤压重排几何变形引起的钢铰线伸长的增量值,指导后续环向预应力张拉施工。     

斜拉桥索塔锚固区环向预应力束的张拉试验研究

该文通过闵浦二桥索塔锚固区预应力束的张拉锚固试验,实测了索塔锚固区内环向预应力钢束的孔道摩阻系数、锚圈口摩阻损失、锚固后回缩损失和伸长量等,并将这些结果与理论计算值进行对比。进而结合分析结果对闵浦二桥设计关键参数进行校合、修正,以指导正确施工并控制环向预应力束张拉后的效应满足设计要求。     

大吨位小半径环向预应力钢束张拉伸长量综合分析法

为研究大吨位小半径环向预应力钢束的孔道摩阻系数及钢束伸长值理论计算方法,以哈尔滨四方台斜拉桥为研究对象,进行索塔锚固区节段足尺模型试验及张拉工艺试验.通过试验现象观测、数据分析及孔道局部解剖,系统地分析了影响张拉伸长量的主要因素.研究结果表明:基于最小二乘原理的多变量数据拟合技术为分束计算μ值提供了可靠依据;引入等效束...     

无锡市清宁大桥矮塔斜拉桥设计

无锡市清宁大桥主桥为主跨113m的矮塔斜拉桥,跨越京杭大运河,该桥为单索面、主梁为预应力混凝土单箱三室箱形梁,桥梁全宽30m。拉索为平行钢丝斜拉索、冷铸锚,主塔为钢筋混凝土结构,主塔锚固区采用钢锚箱的锚固方式。     

异形钢独塔斜拉桥设计

洞口县平溪江大桥为主跨100 m的异形钢独塔斜拉桥,跨越洞口县平溪江。该桥为双索面,塔梁墩固结体系;主梁为两侧单箱单室P-K预应力混凝土混凝土箱形梁,桥梁全宽34.6 m。拉索为平行钢丝斜拉索,冷铸锚。主塔为异形钢箱结构,拉索通过钢锚箱锚固于主塔上。主跨跨越平溪江,采用悬臂浇筑法施工;锚跨位于岸上,采用现浇支架施工。     

大跨度斜拉桥弹塑性地震响应分析及抗震性能评价

以骑骡沟大桥斜拉桥方案为背景,建立考虑材料非线性的纤维单元模型,对预应力混凝土主梁和钢筋混凝土主塔进行弹塑性地震响应分析和非线性抗震能力的评估,计算分析表明:考虑材料非线性后,主梁的面内、外弯矩以及主塔的轴力、面内、外弯距均有较大程度地降低,主梁纵向位移以及主塔的面内、外剪力均由不同程度的提高。     

广州鹤洞大桥主桥斜拉桥设计

广州鹤洞大桥主桥为双塔双索面双主梁混合体系斜拉桥 ,主跨为 3 60 m工字钢混凝土叠合梁 ,边跨为1 44 m预应力混凝土梁。本文主要介绍该斜拉桥的工程概况、结构设计以及施工控制等主要参数和关键技术。     

某跨铁路转体斜拉桥设计研究

不对称孔跨转体斜拉桥,同常规斜塔桥相比其施工控制过程较复杂、技术难度较大,需关注其结构支撑体系、下塔墩截面设计、穿塔段构造、转体系统等问题。文中以跨庐山站立交工程主桥99 m+244 m+110 m双塔单索面预应力混凝土斜拉桥为例,通过对结构体系、下塔墩截面形式、转体系统的对比分析和塔墩梁固接构造处的受力分析,选择塔墩梁固结体系、双薄壁下塔墩设计、钢绞线拽拉式转体系统,以及合适的塔墩梁固结段构造,主桥采用BIM正向设计。     

宁波市外滩大桥后锚点的设计与研究

宁波市外滩大桥主桥采用主跨225 m的独塔四索面异型斜拉桥结构。三角形的索塔结构分为前塔柱、后斜杆和水平杆。后锚点为索塔后斜杆、水平杆以及边跨主梁间横梁的交汇区段,是该桥结构体系的关键点。设计中提出的恒载产生的后斜杆竖直拉力分量通过边跨钢梁及连接横梁、后斜杆以及后锚点内的混凝土压重来平衡,活载及温度等其它荷载产生的后斜杆竖直拉力分量通过设置预应力锚固的后锚点承台重量来平衡。该设计方案使得外滩大桥自锚式斜拉桥的设计受力明确,构造可靠,经济合理,施工及养护方便,对类似工程具有很好的参考价值。     

济南市纬六路跨铁路斜拉桥设计

纬六路跨铁路大桥为双塔双索面预应力钢筋混凝土斜拉桥 ,主桥跨径布置为 ( 4 2 + 1 2 0 + 380 + 1 2 0 +42 ) m,采用塔墩固结 ,塔梁分离的结构形式。本文主要介绍该斜拉桥的工程概况、主梁及主塔的结构设计。     

混凝土斜拉桥双直立塔柱形索塔与下横梁异步施工控制

塔柱(内倾)是斜拉桥塔柱与下横梁异步施工的一个难点,结合双直立塔柱形索塔与下横梁异步施工工程实例,介绍了横向设置预偏的方法控制塔柱垂度。塔和下横梁异步施工中的塔偏通过考虑下塔柱与下横梁门式结构受力、混凝土收缩、下横梁预应力钢束锚下局部压缩,对塔柱节段施工设置预偏,塔柱(内倾)能够有效地控制塔偏。     

某自锚式悬索桥预应力主缆孔道补救方案

上海某大桥主桥为双塔自锚式悬索桥,主体结构采用(40+70+40)m三跨塔梁组合结构体系,由钢筋混凝土主塔、预应力混凝土箱梁、主缆、吊杆组成。本文主要针对主缆混凝土浇筑对预应力管道破坏的施工问题进行分析,从施工过程记录、预应力孔道变形参数汇总分析、后续解决流程及方案三方面综合分析,全过程记录施工过程中因混凝土浇筑对主缆预应力孔道造成破坏的成因及对策。通过结合实践数据的过程记录及分析来验证类似问题的解决策略,指导类似项目如何工前预防、工后补救,避免对工程造成不可逆的巨大损失。