强子形变与X—SU(3)

强子己普遍被认为是具有广延性的客体。本文自然地提出强子具有形变的观点。若变形强子中的层子运动服从X空间中SU(3) 非球对称的谐振子势,则将满意地解释介于族和重子族的质量谱。强子具有椭球对称性,本文预示介子的电磁辐射衰变中将存在体积和形变效应。     

查姆(Charmed)重子和v_μ P→μ~-(?)π~ π~ π~ π~-反应

引入查姆亚层子q_4,则强子的结构模型由SU(3)对称理论扩充为SU(4)对称,根据查姆层子和查姆重子的结构性及其量子数,自然地导出了包含查姆数在内的盖尔曼——西岛定则和查姆重子衰变的选择定则。同时指出在最近报道的BNL事件ν_μ Q→μ~-Λπ~ π~ π~ π~-中将出现查姆重子(?)中间态。     

强相互作用的动力学自相似性与Dirae强子Bose强子的比较研究

质子枚举产生的几率分布与:介子的分布具有相同的标度形状。这个实验事实可用 量子场反常维度的差别来解释.如(办)=一(0.045士0.015),沙(ga)-一(0.40士 0.08).实验同时揭示出喷注(q+砂~重强子~轻强子这个强衰变过程的动力学自 相似性。      

强相互作用的动力学自相似性与Dirac强子Bose强子的比较研究

质子枚举产生的几率分布与π介子的分布具有相同的标度形状。这个实验事实可用量子场反常维度的差别来解释。γ_B(g_R)=-(0.045±0.015),γ_F(g_r)=-(0.40±0.08)。实验同时揭示出喷注(q+q)→重强子→轻强子这个强衰变过程的动力学自相似性。     

用点阵动力学方法计算立方金属的脆断表面能

本文在文[1]和[2]方法的基础上,采用单原子物质表面形成的简单模型,改进了立方金属脆断表面能计算的简单模型,导出了计算立方金属脆断表面能的表达式,并计算了一些立方金属的脆断表面能。其结果除和实验值符合得较好外,还表明:体心立方γ_(110)<γ_(100)<γ_(111);面心立方γ_(111)<γ_(100)<γ_(110)。该结果对进一步讨论材料的断裂有一定价值。     

随机粗糙面上电磁散射的高效迭代IEM计算

在复合目标电磁散射计算中,目标与粗糙面间的耦合近场计算问题是制约算法的主要瓶颈。该文提出一种适用于二维随机粗糙面上电磁散射场计算的迭代积分方程法(IEM)。与传统IEM法不同,迭代IEM法基于近场格林函数建立,考虑了粗糙面面元间的多次电磁互耦作用,散射场不能简化为积分形式的近似解。数值实验表明,与传统MoM法相比,迭代IEM法的内存需求节省了9倍,计算速度比矩量法(MoM)法提升了4.5倍以上,更能有效地计算粗糙面上的散射场。     

关于铁路钢桥的疲劳检算

本文对桥梁疲劳检算的下列新观点进行介绍: 1.不是最大应力σ_(max),而是应力脉σ_R是一个决定性因素; 2.全世界的疲劳试验资料和设计规范都应搜集,借能扩大我们对这一问题的知识; 3.不是一个标准列车活载,而是实际的列车活载谱应当用于桥梁疲劳检算; 4.用Miner的规则进行积伤计算,可以将列车活载谱换算为一简单的等效列车活载,并用之于疲劳检算。     

基于围岩二次应力特征的单跨四车道高速公路隧道合理拱墙高跨比的解析计算

以京沪高速公路济南连接线浆水泉双向八车道隧道为工程背景,分析了扁平隧道洞周围岩二次应力σ_θ的分布规律;数值模拟了6种断面GK1～GK6的隧道高跨比m与σ_θ的关系,其中:GK1为设计断面,GK2～GK3由2个椭圆组合形成,椭圆交接处位于三心圆在墙脚处的公切点,GK4～GK6为不同高跨比的椭圆;以隧道最不利部位拱顶σθ由压应力转为拉应力作为围岩稳定性控制基准,对单跨四车道高速公路隧道的拱墙高跨比m_1进行了分析。研究表明:从最大跨度处直到跨中处,σ_θ在数值上逐渐减小,且洞室越扁,最大跨度处的σθ越大,跨中处的σ_θ越小;跨中处出现受拉应力还是受压应力取决于m的取值范围;影响扁平隧道洞周围岩二次应力σ_θ的主要因素是拱墙高跨比m_1;提出了单跨四车道高速公路隧道的合理拱墙高跨比m1R值,即在满足隧道净空要求的前提下,Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ级围岩m_(1R)应分别小于0.420～0.490、0.365～0.420和0.280～0.365。     

30CrMnSiA和30CrMnSiNi2A钢的焊接冷裂倾向的研究

采用插销试验法研究了30CrMnSiA和30CrMnSiNi2A两种低合金高强度钢的冷裂倾向。定量地探讨了在焊接线能量一定的条件下所获得的不同焊接热循环和不同扩散氢含量对焊接热影响区冷裂倾向的影响。确定了两种钢的临界断裂应力同扩散氢含量、予热温度、冷却时间以及后热温度的关系。试验结果表明,在焊条400℃,1h烘干的条件下,予、后热温度分别为250℃和110℃时,30CrMnSiA钢的临界断裂应力σ_(Cr)≥σ_S;予、后热温度都为250℃时,30CrMnSiNi2A钢的临界断裂应力σ_(Cr)≥σ_S。     

在多轴压缩下红砂岩的强度和变形特征

本文用红砂岩试件做了一系列的试验,探讨了在多轴压缩下红砂岩的强度和变形特征。重点讨论了中间主应力σ_2对红砂岩强度的影响以及应力—应变曲线和侧压力的关系。此外,对柔性接触的多轴压缩试验也作了初步尝试。     

ν~±—N深度非弹性散射与基本粒子层次结构模型

本文假定核子结构函数的标度破坏来源于轻子的形状因子,并用它们分析了高能v~±—N散射的某些实验数据,取参数a_2(0)=a_1(0)=0.4,计算结果与实验数据符合得很好。     

金属弯曲试验时测定真实弯曲应力的理论与方法

金属弯曲试验是生产及科研中常用的一种力学试验方法.试样所承受的弯曲应力一般按弹性范围内的公式来计算.但当试样在弯曲试验中产生塑性变形时,则按弹性公式计算的弯曲应力必然偏高,以此来确定材料的抗弯性能是不合理的.金属在弹塑性状态内真实规定非比例弯曲应力σ_(tpb)(试样外侧表面的非比例弯曲应变达     

几类非线性调节系统的绝对稳定性准则

本文讨论如下的非线性直接调节系统的绝对稳定性: x=Ax+bf(σ) σ=c~1xf(σ)是σ的任意连续函数,满足条件f(0)=0,σf(σ)>0(σ≠0)。本文在A稳定且A~TA=AA~T,特别是A~T=A或A+A~T=—2ρE这些条件下,给出了判别该系统绝对稳定的显式准则。     

肿瘤标志物联合检测肺癌及非肺癌

用放射免疫法检测98例原发性肺癌,30例肺结核,31例其他肺部疾病患者血清癌胚抗原(CEA),铁蛋白(SF),β_2—微球蛋白(β_2—MG),α_1—抗胰蛋白酶(α_1-AT),乳酸脱氢酶(LDH),甲胎蛋白(AFP),人绒毛膜促性腺激素(β—HCG);结果表明,肺癌组CEA,SF,β_2—MG,LDH明显高于肺结核及其他肺病组;四项联合检测有助于肺癌的诊断,并可作为与肺结核鉴别的有意义指标。治疗后下降,复发及转移时可再度升高。     

高速公路超高与加宽设计计算方法

本文通过以两车道为主的高速公路超高和加宽的设计方法的实践，建立了一种简便的超高与加宽的计算模型，并介绍其计算方法。     

耐大气腐蚀钢09CuPCrNi板材机械性能的试验研究

本文对耐大气腐蚀钢09CuPCrNi板材的机械性能进行了试验研究,测定了其弹性模量E值,屈服极限σ_5、强度极限σ_b、延伸率δ和断面收缩率,分析了拉伸图的特点,确定了拉伸变形的硬化指数n值和板材的塑性应变比r值,并与A_3钢板材性能做了比较     

公路设计超高计算方法的研究

超高设计是公路设计中非常重要的设计内容,结合新标准研究了超高缓和段长度的确定方法、超高的过渡方式,以及绕行车道内边缘旋转时超高的计算方法,并深入讨论了当超高渐变率小于1/330情况下的超高计算方法。     

公路设计超高计算方法的研究

超高设计是公路设计中非常重要的设计内容,本文结合新标准研究了超高缓和段长度的确定方法、超高的过渡方式,以及绕行车道内边缘旋转时超高的计算方法,并深入讨论了当超高渐变率小于1/330情况下的超高计算方法。     

基于合成坡度的超高缓和段的研究

通过对超高缓和段合成坡度的分析,提出了在最小超高渐变率的条件下部分超高缓和段长度的确定方法。通过分析计算超高缓和段合成坡度(<0.5%)的面积,阐述了以其为设计控制指标的合理性,对1/330的限制及不同旋转方式进了分析。     

高速公路超高设计计算方法

根据高速公路超高的方式和形成过程,结合双车道公路超高设计计算方法,提出了高速公路超高设计的计算方法,并给出了实际算例.