兰州雁盐黄河大桥建成通车

兰州市雁盐黄河大桥在去年底通过竣工验收 ,已于 2 0 0 3年 1 2月 2 5日正式通车。该桥主桥为三跨(87m 1 2 7m 87m)钢管混凝土刚架系杆拱桥 ,东引桥长 440m ,西引桥 75m ,桥梁总长 81 6m。东、西引道 2 0 4m。主桥中跨拱高 2 5 .4m ,边跨拱高 1 7m。桥面宽度 31m。该桥于 2 0     

日本新名神高速公路菰野第二高架桥

正日本新名神高速公路上的菰野第二高架桥位于三重县菰野町,靠近菰野IC出入口,高架桥共19跨,全长1 103 m。主桥为PRC 3跨连续矮塔斜拉桥(见图1),桥长341 m;两侧引桥分别为PRC 5跨(桥长236 m)和PRC 11跨(桥长526 m)的连续箱梁桥。主桥上行线、下行线一体,引桥上行线、下行线分离。高架桥除跨铁路、国道、县道、河流,附近还有温泉综合商业设施,环境条件复杂,施工限制条件多,必须要缩短工期。主跨161.0     

伊拉克新巴士拉桥

正新巴士拉桥(New Basrah Bridge,见图1)位于伊拉克巴士拉市,跨越阿拉伯河,距离巴格达约420km,距离阿拉伯河三角洲约50km。该桥的正式名称为穆罕默德·巴基尔桥(Mohammed Al Baquir Bridge),全长1 188m,由斜拉桥主桥和两侧的高架桥引桥组成,承载4车道和2条人行道。由于接线公路线形的限制,主桥和引桥纵向设置竖曲线,曲线半径5 500m。     

尼日利亚洛科·奥维托大桥

正尼日利亚洛科·奥维托大桥(Loko Oweto Bridge,见图1)为单箱双室箱梁桥,主桥长1 835m,由22跨组成,其中20跨为标准跨,跨长85m,两端跨长67.5 m。两侧的引桥各长220 m。桥面宽23.2m,承载4条车道和2条人行道。箱梁支点处梁高4.5m,跨中和端部梁高2.4m,两侧的翼缘板长3.3m,腹板采用直腹板。该桥线形顺直,竖曲线为二次抛物线,以便在最高水位时,非通航孔的桥下净空高度可以达到8m,通航孔的桥下净空高度可以达到12m。     

丹麦新斯托桥

正丹麦新斯托桥(New Storstrom Bridge)是一座预应力混凝土桥,全长约3.84km,建成后将取代1937年修建的旧桥。新桥主桥为独塔斜拉桥,长320m,跨径布置为160m+160m,桥塔高100m。引桥标准跨长80m。主桥与引桥桥下通航净高均为27m。桥面布置双线高速铁路(设计时速200km)、2条车道和1条非机动车道(见图1)。     

九堡大桥组合结构桥梁的技术构思与特色

杭州九堡大桥跨越钱塘江,全长1 855 m,是一座全部采用组合结构的大型越江桥梁工程.主航道桥与非航道引桥分别采用大跨度连续组合拱桥和连续组合箱梁桥,组合拱桥与组合箱梁桥均采用多点同步顶推法施工技术.其中,引桥顶推施工时,85 m跨间无临时墩;主桥顶推施工时,210 m跨间仅设置1座临时墩.该桥的建设方案展现了新的理念、技术以及创新点.     

常德沅水大桥主桥鉴定试验

1 概 述 常德沅水大桥是我省的重点基建项目。该桥由湖南省交通规划勘测设计院设计,湖南省路桥公司施工,1983年9月正式动工,1986年10月1日竣工通车,历时三年。 全桥分主桥和引桥两部分。主桥为5跨预应力混凝土连续箱梁,跨径组合为84m+3×120m+84m,共长529.4m;南岸引桥为7跨25m预应力混凝土简支T梁,共长     

余干信江特大桥总体设计及施工方案

余干信江特大桥主桥为65 m 2×100 m 65 m的预应力混凝土连续箱梁桥,两侧引桥采用40 m和30 m预应力混凝土T梁简支转连续结构.文中介绍了该桥的桥型方案和总体布置,并对其结构设计和施工方法进行了说明.     

盾构隧道施工对南昌彭家桥的影响及其控制技术

南昌市地铁1号线平行下穿彭家桥,该桥由主桥和两侧引桥组成,主桥由两跨12m钢筋混凝土板拱及红岩石砌筑而成的实腹式拱桥组成,两侧引桥由钢筋混凝土结构模筑。隧道顶部距离桥基底部只有4.7m,隧道开挖必定对石拱桥产生影响。彭家桥地处南昌市中心地段,为了确保桥梁及路面交通安全,采用钢筋混凝土加固河床床底,将桥梁桥墩和桥台基础连为整体,增大桥梁基础承载面积。采用数值软件FLAC3D论证了加固方案的可行性,分析结果表明:相邻墩、台差异沉降小于5mm,满足桥梁规范要求,另外现场量测验证了加固方案的有效性。     

上海市耀龙路桥钢系杆拱桥设计与施工

上海市耀龙路桥主桥为下承式钢结构系杆拱桥,为单跨跨径152 m,一跨跨越川杨河。主桥标准宽度为40.5 m,引桥为预应力混凝土连续箱梁。该工程采用EPC总承包的管理模式实施。该文重点介绍主桥的设计和施工特点。     

钱塘江公轨两用大桥总体设计

钱塘江公轨两用大桥通行双向8车道一级公路、双线机场快线和慢行通道。大桥全长2 007.8m,包括跨钱塘江主桥、公轨合建引桥以及快轨车站,横向布置为公路在上、轨道交通在下的双层结构。跨钱塘江主桥采用(73.4+122+4×240+122+73.4)m悬链形上加劲连续钢桁梁桥;节点桥采用(51+82+51)m和(40+36)m跨度的连续钢箱梁桥及简支结合梁桥;两岸引桥采用29m及31m标准跨度的预应力混凝土连续T形梁桥(公路部分)和简支箱梁桥(快轨部分)。跨钱塘江主桥针对其长联大跨的特征,在中间5个主墩设置双曲面摩擦摆支座以提高结构抗震能力、减小下部结构规模;针对公轨两用的特征,采取增设上加劲弦、上下层桥面间设置横向桁架的措施提高桥梁刚度;针对并行桥位的影响,对桥墩及基础进行合理的设计。     

武汉青山长江大桥南、北岸引桥贯通

正2018年12月28日,武汉青山长江大桥北岸陆地引桥最后一片T梁平稳、精确地架设完成(见图1)。至此,武汉青山长江大桥混凝土主体工程全部完工,标志着大桥南、北岸引桥全部贯通。武汉青山大桥全长7 548m,其中跨江主桥长1 638m,采用主跨938m双塔双索面全飘浮体系斜拉桥。南岸引桥由南岸陆地引桥、跨乙烯管廊桥、南岸滩地引桥及南跨堤孔桥4座桥梁组成;北岸引桥     

哥伦比亚新普马雷霍大桥

新普马雷霍大桥(New Pumarejo Bridge,见图1)位于哥伦比亚巴兰基亚市,跨越马格达莱纳河,全长约4 km,是1972年建成的旧桥(里卡多·莫兰迪设计)的替换桥。主桥为长830 m的斜拉桥,跨径布置为(70+155+380+155+70)m,斜拉索采用半竖琴式布置,桥塔左右各40 m范围为无索区。塔梁固结,其余桥墩上安装盆式支座。右侧引桥跨径布置为12×70 m+55 m,平面曲线半径461 m;左侧引桥由跨径均为70 m的3跨组成,前2跨宽度与其它引桥跨相同,第3跨为变宽截面,与3条分叉接线道路连接,并入城市道路网。     

西藏:拉萨“第一大桥”实现主桥合龙

日前,拉萨纳金大桥主桥完成了中跨合龙施工,标志着该桥梁主桥主体工程顺利完工。纳金大桥是拉萨市规划的"第一大桥",也是西藏自治区"十一五"规划的188个重点工程之一。该桥全长1.28km,为双向六车道,抗震设防烈度为8度,全长由主桥、南引桥、北引桥组成。其中主桥长374.64m,为三塔四跨单索面预应力混凝土斜拉桥,是目前世界上海拔最高的矮塔斜拉桥。     

波兰瑞兹恩斯基大桥设计

波兰瑞兹恩斯基大桥跨越奥德拉河,全长1 742m。该桥由3部分组成:南侧引桥长610m,为11跨预应力混凝土连续箱梁结构;独塔斜拉桥主桥长612m,主梁分左、右2幅布置,由160根斜拉索支承,斜拉索四索面布置,锚固在主梁的侧面端梁上;北侧引桥长520m,为9跨预应力混凝土连续箱梁结构。钻石形桥塔高122m,基础采用160根直径1.5m的钻孔灌注桩,桩长18m。南侧引桥主梁采用移动模架逐跨现浇施工,北侧引桥主梁与主桥主梁均采用顶推法施工。静、动载试验结果表明,桥梁的各项指标满足设计及相关规范要求。     

日本鹰岛肥前大桥

鹰岛肥前大桥（Takashima—Hizen Bridge）连接离岛长崎县松浦市鹰岛町和本土佐贺县唐津市肥前町,桥梁全长1251m,由主桥、鹰岛侧引桥和肥前侧引桥组成,主桥长840m,是一座5跨连续斜拉桥。鹰岛侧引桥为5跨连续组合钢板梁桥,桥长278m,肥前侧引桥为4跨连续组合钢板梁桥,桥长133m。     

新龙大桥总体设计

新龙大桥主桥为(110 200 110)m预应力混凝土箱形梁连续刚构，引桥采用30m、50m预应力混凝土简支T形梁。介绍该桥的总体设计，包括主桥方案选择、主引桥设计等内容。     

沙洋汉江公路桥沉井设计与施工

一、沙洋桥桥型设计沙洋汉江公路大桥,位于湖北省沙洋,汉口至宜昌公路由此跨汉江,桥梁全长1818.5米,主桥为八跨一联的预应力混凝土连续箱梁(见图1),跨度为63m 6×111m 63m。南岸引桥为22孔,北岸引桥为12孔、跨径30米、预应力混凝土简支T梁,分别按4跨或6跨一联,作成桥面连续。下部构造为钢筋混凝土空心墩,空心沉井基础。主墩上设有两个2,000t盆式橡胶支座。设计荷载汽车-20,挂车-100。桥面行车道宽9米,两侧人行道各宽1.5米,全宽12.5     

孟加拉国卡尔纳大桥

<正>孟加拉国卡尔纳大桥（Kalna Bridge）位于连接首都达卡和印度加尔各答的亚洲公路1号线的中间位置,跨越马杜马蒂河。之前桥位处都是以轮渡的形式渡河,雨季危险,且交通不便,严重影响了经济发展,迫切需要修建桥梁。卡尔纳大桥全长690m,桥面宽27.1m。大桥中间主桥为跨径150m的提篮式系杆拱桥（见图1）,东、西两侧引桥均为长270m的预应力混凝土I形梁桥。主桥纵横梁体系和拱肋采用SBHS-500钢材,吊杆交叉布置,     

地震动行波作用下大跨斜拉桥与引桥伸缩缝处碰撞效应研究

以一座典型大跨斜拉桥为研究背景,采用SAP2000Nonlinear有限元程序,考虑地震动行波效应以及主桥-引桥伸缩缝处碰撞效应的影响,建立了桥梁结构三维非线性计算模型,采用非线性动力时程分析法,分析了地震动行波作用下大跨斜拉桥主桥—引桥伸缩缝处碰撞效应对结构地震响应的影响。研究结果表明,地震动行波作用下大跨斜拉桥主桥—引桥伸缩缝处碰撞效应对引桥结构地震响应的影响较大,与一致激励下主桥-引桥碰撞效应相比,不仅会在伸缩缝处激起更大的撞击力,而且会使得两侧引桥梁端位移、主梁-过渡墩相对位移以及固定墩地震响应显著增大,更易导致引桥桥墩破坏或梁体落梁。