汽车A柱障碍角优化分析

作为驾驶员前方视野阻碍区之一,A柱障碍角大小直接关系到人机工程的优劣,但A柱本身对车身整体刚度有显著的影响,承担着整车正碰近1/5的能量传递;因此,在保证性能的基础上尽量优化A柱障碍角尤为必要。从人机布置角度对A柱障碍角的组成进行讨论,并以实例分析A柱障碍角优化的效果,对影响A柱障碍角的因素进行重要度分类。     

A柱障碍角的优化研究

在某车型开发中,在造型及窗框形式确定的条件下,文章根据乘用车A柱障碍角大小的影响因素,通过优化玻璃导轨X向位置,侧围A柱宽度,前风挡处黑边宽度三要素,将主驾驶侧A柱障碍角提升了0.77度,达到了同级别较优水平。     

汽车A柱视野研究与优化

文章主要研究A柱主体部分和根部对A柱障碍角的影响,同时给出优化方向。     

基于驾驶员眼动信息的A柱视野研究

基于驾驶员眼动信息分析了驾驶员在直行、左转、右转、掉头、静止工况下对A柱视野区域以及A柱本体的主要关注范围,确定了A柱视野细分区域的视野重要度排序,并提出了A柱视野的控制原则以及用于测量A柱障碍角的标准修正方法。验证结果表明:GB 11562测量方法、SAE J1050测量方法所得结果与主观评分出入较大,本文提出的标准修正方法与主观评价结果相符。     

基于MATLAB的A柱双目障碍角的测量与计算

在GB 11562-2014的基础上,依托A柱双目障碍角所满足的几何位置关系采用MATLAB进行编程,并采用MATLAB的GUI功能编制计算软件。试验结果表明,该方法能快速地得到A柱双目障碍角的数值。     

一种新形式的A柱视野障碍评价方法

A柱视野障碍是驾驶员前方视野的一项重要评价指标，也是汽车主动安全性的一个重要因素。本文基于驾驶员眼点和头部转动点，利用投影原理，引入了一种新形式的A柱视野障碍评价方法。该方法充分考虑A柱以及外后视镜、车门密封条等多种因素对视野的影响，不仅可以对车辆A柱视野障碍进行定性的分析，同时也能定量地对不同车辆的情况进行比较，分析结果直观易懂，可以作为对法规A柱视野障碍评价方法的有效补充。     

基于25%偏置碰撞工况下2000 MPa级热气胀成形A柱的轻量化研究

基于正面25%偏置碰撞工况，通过建立数学模型进行仿真分析，以2 000 MPa级热成形钢替代A柱1 500 MPa级热成形钢，对于材料结构成形方式以热气胀成形方式替代传统热成形方式，在某车型A柱结构上实现了轻量化设计。通过小偏置碰撞性能模拟分析，得出A柱使用2 000 MPa级热成形钢方案满足性能要求；通过成本对比分析，由于零件数量的减少，A柱使用2 000 MPa级热气胀成形整体方案的单车成本及零件质量均有下降。分析结果表明，基于2 000 MPa级热气胀的A柱轻量化设计方案具有可行性，可实现单车成本降低10.51元，与原A柱相比质量降低27.5%，具有良好的经济效益及轻量化效果，同时应用热气胀成形方法减小了A柱腔体截面，使A柱障碍角减小22.2%，有效改善了A柱视野盲区。     

基于标杆车型的人机工程分析

文章选取了3款同级别的车型,分别为国产车型、德系合资车型及日系合资车型,进行了整车基本尺寸、左A柱障碍角以及人体空间的对比及分析。通过对同级别标杆车型的人机工程分析,为后续同类车型的开发设计提供参考借鉴。     

某中体驾驶室的车身总布置设计

本文介绍了某重卡中体驾驶室车身总布置设计,首先对驾驶员A柱双目障碍角及左右后视镜视野进行校核,然后设计相应的雨刮器,并对所设计的雨刮进行运动分析、刮刷面积进行校核,校核结果均满足标准要求;最后以车身总布置图的形式将车身总布置设计及校核的其他关键参数体现出来。     

乘用车A柱盲区的校核方法

在驾驶员视野优化设计中,A柱盲区是影响汽车主动安全的重要因素之一,所以对A柱盲区的校核应给予足够的重视。文章用SAE眼椭圆、GB11562-94和RAMSIS眼点3种方法在同一个状态的驾驶姿势下对A柱盲区进行了校核．并对得到的3种不同结果进行了比较分析。结果表明,测得的双目障碍角中,RAMSIS眼点的结果〉SAE眼椭圆的结果〉GB11562-94的结果;在校核过程中,RAMSIS眼点比其他2种方法操作过程简单,在校核时间上占有优势。     

车辆正面碰撞中的耐撞性能仿真分析

为了评价汽车在正面碰撞事故中耐撞性能,应用HyperWorks仿真软件建立了车辆正面100%碰撞有限元模型。后处理利用HyperView对B柱下端加速度、A柱上部最大折弯角、前围板侵入量以及前门铰链变形量4项重要评价指标进行仿真分析,以此评估正面碰撞中车体的耐撞性能。结果表明:B柱下端最大加速度小于3ms合成加速度72g的要求,A柱上部最大折弯角对乘员伤害程度在允许范围内,前围板变形云图小范围超出目标值,前门铰链变形量不影响碰撞后车门的正常开启,车体耐撞性能良好。类比2017年C-NCAP实车正面碰撞结果,表明仿真试验具有较高的可信性,为车体耐撞性优化设计提供依据。     

五缸奥迪怠速故障两例

例1.发动机怠速不稳,冷车及开空调时转速过低,空档滑行时易熄火 　　检查分析:拔下怠速稳定阀的二柱接线插头,用导线短接其中一对接柱,在另一对接柱间串接电流表V.A.G1526A.连接发动机转速/点火测量仪V.A.G1767和CO测试仪V.A.G1 363A,测量的发动机有关参数如下:怠速转速670r/min,控制电流540mA,CO含量8.2%,点火提前角7.4°.按技术要求将上述参数调整为:怠速转速820r/min,控制电流430mA,CO含量1.2%,点火提前角9.5°.然后观察发现,发动机怠速转速在780～870 r/min之间变化,控制电流在397～610mA之间变化,CO含量基本稳定.拆下怠速稳定阀,发现其内部已被又黑又厚的油泥覆盖. 　　……     

汽车驾驶员前方视野测量中A柱双目障碍角边界点选取的分析

本文对根据GB11562-2014《汽车驾驶员前方视野要求及测量方法》制定的两种试验方案得出不同结果的原因进行分析,得出原因在于测量A柱双目障碍角时选取的边界点不同,同时结合现实存在的风窗玻璃黑边情况,分析将黑边考虑在测量范围内的理由,并给出了边界点的定义.最后通过试验分析了两种不同的边界点带来的测量误差.     

重卡驾驶室A柱结构对白车身模态的影响

文章以某重卡白车身一阶模态提升为例,通过对不同车型白车身A柱结构及截面参数进行对比分析,并对优化前后的白车身模态进行CAE仿真,阐明了A柱结构对白车身一阶模态的影响,对提升白车身一阶模态频率具有一定的指导作用。     

土体参数变化对斜抛撑支护基坑的影响研究

对于斜抛撑这种较为新颖的基坑结构支护体系，通过研究斜抛撑的平面应变模型，分析土体参数的变化对基坑围护结构与土体受力的变形与受力，得到了不同弹性模量、黏聚力以及内摩擦角的影响程度。不同的土体参数对应实际工程中不同的地质条件与环境，因此土体参数的分析可以研究斜抛撑这种新型围护结构的适用范围。     

汽车A柱外饰黑膜的产品工艺设计及其施工方法研究

文章先后从车身设计和生产制造这两个阶段分析了A柱黑膜工艺的影响因素。在车身设计方面,介绍了如何通过A柱区域的合理结构设计来降低黑膜工艺的实现难度,并总结了黑膜工装孔的预留和选用原则。在贴膜施工方面,分别介绍了车身底材状态、贴膜步骤和手法以及过程温度控制对黑膜质量的影响。     

土工格栅包裹碎石桩力学特性数值模拟分析

为了研究加筋包裹碎石桩中土工格栅和碎石的力学参数对桩体承载性能的影响程度,基于室内试验建立ABAQUS三维有限元计算模型,分析碎石内摩擦角、碎石弹性模量和土工格栅弹性模量对桩体承载力、桩身侧向变形和桩土应力比的影响,探讨分析了3个参数提高桩体承载性能的作用机理。结果表明:碎石内摩擦角对加筋包裹碎石桩的桩体承载力的敏感度最高,碎石弹性模量对桩土应力比的敏感度最高,土工格栅弹性模量对桩身最大侧向变形的敏感度最高;碎石内摩擦角、土工格栅弹性模量、碎石弹性模量对于桩体承载性能的影响分别主要表现为提高桩体承载力、减小桩身侧向变形,以及提高桩土应力比、增强桩身荷载传递性能。     

汽车转向轮定位参数及检测原理

转向轮定位参数对汽车的行驶的平顺性、安全性、油耗及轮胎的使用寿命有着极其重要的影响。本文介绍了车转向轮的主销后倾角、主销内倾角、前轮外倾角、前轮前束4种定位参数的意义,针对各参数对汽车行驶的稳定性和轻便型以及对轮胎的影响做了初步的探讨,并对常用的四轮定位仪工作原理及特点进行了初步分析。     

基于某轿车正面碰撞的A柱折弯分析与优化

介绍了汽车碰撞仿真的基本理论,按照中国新车评价规程（C-NCAP）规范,以A柱折弯程度为研究对象,建立了汽车整车有限元模型,采用LS-DYNA求解器求解,仿真分析了轿车正面碰撞后A柱的折弯程度,以降低A柱折弯程度为优化目标,分别对前纵梁、吸能盒、前围板以及A柱进行了材料和结构优化,对比优化前后的仿真结果,得知优化后A柱折弯程度显著降低,B柱下端加速度基本不变。     

考虑黏度时效性与空间效应的C-S双液浆盾构隧道管片注浆机理分析

在假定C-S双液浆符合宾汉姆流体的基础上,考虑双液浆黏度时变性与空间效应,并认为盾构隧道管片注浆符合球形渗透模型,通过平衡方程与Dupuit-Forchheimer公式,对宾汉姆流体壁后注浆渗透扩散规律进行理论分析,得到C-S双液浆扩散半径计算公式以及管片受力计算公式。通过具体实例分析了注浆压力、注浆管内浆液流速以及C-S双液浆黏度参数A与参数Y对浆液扩散半径及管片受力的作用,对比了不同注浆参数对注浆效果的影响。结果表明:浆液扩散半径随注浆压力与注浆管内浆液流速的增大而增大,随黏度参数A与参数Y增大而减小,其中注浆压力与参数Y对浆液扩散影响较大,注浆管内浆液流速与参数A对浆液扩散影响较小;管片受力随注浆压力与注浆管内浆液流速增大而增大,但注浆压力的影响效果不断增大而后趋于稳定,注浆管内浆液流速的影响效果不断减弱而后趋于稳定;管片受力随参数A与参数Y增大而减小,其中参数A对管片受力的影响呈负线性关系,影响效果较弱,参数Y对管片受力的影响呈现"三段式"变化——缓慢减小阶段、加速减小阶段以及快速减小阶段,影响效果明显。