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通过工艺试验,力学性能检验以及光镜,电镜等显微分析手段,对M30Mn2锚链钢闪光焊接头调质处理后的组织形态和冲击韧性和进行了研究,确定了焊接的原始组织、锚链调质炉及工艺参数对锚链接头冲击韧性的影响,提出了改善接头热影响区冲击韧性的调质工艺方案,以解决锚链闪光焊后调质处理一次合格率偏低的问题。 相似文献
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锚链闪光焊计算机参数测试系统 总被引:1,自引:0,他引:1
本文介绍了一种锚链闪光焊参数测试的计算机系统。该系统具有技术先进、性能可靠、操作方便等特点,可实现闪光焊参数曲线的在线检测、显示和离线分析、打印,使锚链生产的质量得到了保证。 相似文献
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介绍了锚链闪光焊参数测试系统的技术方案、硬件组成、软件功能设计。重点描述了采用DMA(D irectM emory Access)循环双缓冲采集方式和VC 6.0多线程技术将高速数据采集引入到闪光焊质量分析中的实施过程。该系统实现了数据高速采集、实时显示以及数据管理功能。应用证明,该系统运行稳定可靠,提高了闪光焊焊接的自动化及产品质量。 相似文献
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文中采用中频逆变电阻焊技术和闪光对焊技术分别焊接大直径高等级圆环链.对比研究了两种焊接工艺过程特点,分析了接头微观组织形貌、断口形貌和接头性能之间的相互关系.结果表明:中频逆变电阻焊技术的编链和焊接工艺过程比闪光对焊生产自动化程度高、生产效率高、生产环境好、焊后无需清除毛刺.在各自最优工艺参数条件下,中频逆变电阻焊对焊圆环链所得接头性能比闪光对焊所得性能好,产品合格率高. 相似文献
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概述了锚链调质热处理生产线及生产工艺的开发过程和研究方法,并对该设备和工艺的特点作了简介。实际生产表明该项新技术取得了完全的成功。 相似文献
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采用CONARC80焊条手工电弧焊接EQ70钢,研究了焊接工艺对接头性能的影响.结果表明:在焊后热处理的条件下,其接头强度在焊接电流为180 A或200 A时,均能和母材等强;当焊接电流达到220 A时,则接头强度低于母材;EQ70钢焊接接头在室温均具有很好的冲击韧性;在150℃预热、200 A焊接电流和焊后热处理的条... 相似文献
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为了减少由于铸造缺陷而导致的产品报废量,从焊接冷却速度对焊缝影响出发,对其焊补工艺进行研究,实现焊补的经济性、方便性以及可适应性.本试验以Tarkall-C为研究对象,采用同质材料TIG焊对其进行焊补,焊补过程中通过逐步降低电流的措施,使其缓慢冷却.焊补后,焊缝色泽与焊接母材一致,焊后熔合线附近无白口组织,机加工性能优良.焊缝区域形成星状石墨,热影响区中无高碳马氏体组织,热影响区无冷裂纹.但焊补过程中冷却温度区间、速度的可控性以及焊缝冷却的均匀性有待进一步研究,以期得到更为均匀的石墨相. 相似文献
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针对6061铝合金,采用自行研制的混合活性剂配方,利用正交设计法进行焊接工艺试验,得到一组性能良好的焊接工艺参数。在此焊接工艺条件下,混合活性剂增加熔深效果显著,可一次焊透10 mm的铝板,实现单面焊双面成形。焊后对焊缝的微观组织进行了观察和分析,并通过力学性能试验分析了活性剂对焊缝力学性能的影响。结果表明:与常规TIG焊相比,活性TIG焊的焊缝组织细密,基本不存在气孔、裂纹、夹杂等焊接缺陷;活性TIG焊接接头的拉伸强度和断裂伸长率均可达到与母材相当的水平,焊缝区的硬度明显提高,焊接接头性能良好。 相似文献
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减轻舰艇结构重量的目标是可以州HSLA-65钢(屈服强度为448MPa或65ksi)取代目前使用的DH-36钢(屈服强度为352MPa或51ksi)来实现的。然而,由于HSLA-65钢的化学成分、制造工艺和强度水平与DH-36钢不同.因此,在MIL-STD-1689和MIL-STD-278中规定对DH-36钢准许使用的火工弯板、冷加工、热加工、正火和焊后热处理(PWHT)等建造工艺并不适用于HSLA-65钢。另外,正火(N)状态DH-36钢的建造工艺也有可能不适用于控轧(CR)状态的DH-36钢。曾对正火(N)状态DH-36钢、控轧(CR)状态DH-36钢、控轧(CR)状态HSLA-65钢、调质状态(Q&T)HSLA-65钢采用适用于正火(N)状态DH-36钢的建造工艺进行过试验,对供货状态以及焊接热影响区的拉伸机械性能和却贝V冲击韧性进行了测定。试验结果表明,HSLA-65钢和DH-36(N)钢允许的火焰加热温度为650℃。HSLA-65钢和DH-36(CR)钢的冷加工温度应限制在室温附近。HSLA-65钢和DH-36(CR)钢的热加工和正火温度应不高于下临界温度。HSLA-65钢和DH-36(CR)钢的焊后消除应力热处理温度应低于595℃。 相似文献
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采用不同焊接工艺对2205双相不锈钢进行焊接,分析不同焊接工艺对焊接接头力学性能、微观组织及耐腐蚀性能的影响。结果显示:在晶粒无明显长大时,焊缝及热影响区冲击韧性随奥氏体质量分数的增加而升高;采用熔化极气体保护焊(Gas Metal Arc Welding,GMAW)时,保护气体中加入N2可有效提高焊接接头各区域奥氏体质量分数,从而提高焊接接头力学性能及耐腐蚀性能;2205双相不锈钢母材及焊缝腐蚀速率均明显随腐蚀液质量分数的升高而增加。优化双相不锈钢焊接工艺参数,保证其焊接接头具有良好的综合性能,对于该类材料构件及产品的制造、推广及使用意义重大。 相似文献
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铜镍铍合金性能及断裂机理研究 总被引:2,自引:0,他引:2
本文研究了固溶时效后不同冷却方法对铜镍铍合金的硬度、电导率和冲击韧性的影响。在透射电镜和后描电镜上观察分析了合金析出的物的特征和冲击试样的断口形貌及断裂机制。讨论了析出物对合金性能的影响以及为断裂机制、冲击韧性与合金组织的关系。 相似文献
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本文以SRSF501无缝药芯焊丝在船用EH36高强钢中的焊接应用为目的,研究了国产无缝药芯焊丝SRSF501在船用EH36高强钢焊接中的组织和冲击韧性。通过试验表明:SRSF501焊接EH36钢接头各区域的冲击性能均满足船级社要求;多层多道焊时,焊缝组织由粗大的柱状组织和细小的等轴晶组织组成,底层焊缝和末道焊缝柱状晶区域较大;盖面层两侧接头热影响区存在粗晶区,其它位置接头的热影响区不存在粗晶区;焊接接头中熔合线外2mm处,晶粒最细,冲击韧性最好。 相似文献
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《江苏科技大学学报(社会科学版)》2017,(6)
采用不同类型合金粉进行FAB法埋弧焊试验,对比分析EH36钢FAB法埋弧焊接头的显微组织和性能.结果表明:经大线能量82.8~97.7 KJ/cm焊接后,EH36钢焊接接头未出现软化区,其接头强度均能满足船板焊接技术指标;但经大线能量97.7 KJ/cm焊接后,焊接接头低温冲击韧性显著降低.采用添加适量Mn、Ti合金元素的国产合金粉Fe-9,在Mn元素降低先共析铁素体相转变温度和Ti合金促进针状铁素体形核的联合作用下,即使采用较高线能量97.2 KJ/cm焊接,仍可抑制焊缝、熔合区先共析铁素体的相变反应,促进其针状铁素体的形成,提高FAB法埋弧焊焊缝、熔合区的韧性. 相似文献
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《水道港口》2015,(6):474-480
通过二维断面物理模型,试验研究了"■"型浮箱在规则波作用下的运动量和锚链力与相对宽度、水深、波高、锚链与竖向初始夹角以及锚链拖地长度等影响因素的变化关系。结果表明:波高是影响浮箱运动量和锚链力最敏感的因素,浮箱升沉、横摇和锚链力随波高增大而增大;相对宽度与水深的改变对锚链力的影响较为随机,锚链力并不随着波周期增大而增大,主要原因是波周期越长,浮箱的消浪效果较差的缘故;锚链与竖向初始夹角增大,浮箱横移有所减小,对锚链力而言,30°夹角较为合适;锚链拖地长度加长,横移明显增大,锚链力则有所减小。与矩形浮箱相比,""型浮箱的横移和升沉要大于等于矩形方箱,横摇则小于矩形浮箱,两者的锚链力相差不大。 相似文献
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叙述船体结构用铸钢件与船体外板间的焊接,以及铸钢件铸造缺陷的焊补达到《钢质海船入级与建造规范》规定的要求和足够的冲击韧性值所必须采取的工艺措施。 相似文献