英国莫斯运河桥更换FRP主梁设计与施工

莫斯运河桥是跨越罗奇代尔运河的一座公路桥,建于1940年。1995年对桥梁进行了维修加固,继续使用16年后,发现该桥主梁病害严重,需要进行更换。为了减小施工对罗奇代尔运河的影响,保留了既有的桥台和基础,新主梁采用了自重较轻的FRP主梁。改建后的莫斯运河桥仍为单跨桥,跨长8.4m,宽13.4m。新主梁根据Eurocode进行设计,采用Strongwell 91cm长双腹板式(DWB)主梁节段,空心截面,梁高914mm,腹板厚18mm,上翼缘厚26mm,下翼缘厚9mm,上翼缘中采用了GRFP材料,增强了主梁的承载能力。静载及疲劳性能试验表明,主梁承载力及疲劳性能满足设计要求。施工时首先拆除旧桥的车道,由桥台支撑人行道,现浇1道钢筋混凝土接缝,安装新的FRP车道主梁,将FRP主梁节段提升到桥台上,钻孔后安装预应力筋,与桥台连接。     

日本勘六桥

日本勘六桥(Kanroku Bridge,见图1)位于福冈县直方市新町1丁目,横跨一级河流远贺川,桥长214 m,跨径布置为(36.8+43.0+52.5+43.0+36.8)m,是一座5跨连续PC箱梁桥。荷载为B活荷载,桥面全宽17.8 m,其中车道宽10 m,人行道宽2×3.0 m。在桥中部下游侧的人行道设置了圆形观景台。主梁为双主箱梁,箱梁为单室结构,梁高1.4~3.0 m(见图2)。下部结构为倒T式桥台+壁式桥墩,基础为?1.2 m和?1.5 m的钻孔灌注桩。     

波兰首座FRP-混凝土组合梁公路桥

<正>波兰首座FRP-混凝土组合梁公路桥位于波兰东南部,靠近喀尔巴阡山地区的首府热舒夫,跨越瑞亚克河(Ryjak River)。根据波兰的桥梁设计规范,该桥的理论承载能力为40t。该桥桥长22 m,为单跨简支梁桥,桥面宽10.5m,承载2条3.5m宽的车道和2条2.0m宽的人行道。桥面上安装有安全护栏、聚氯乙烯(PVC)聚合物路缘、石膏沥青铺装层、排水系统和伸缩缝。桥台采用钢筋混凝土结构,每侧桥台处安装有4个橡胶支座,桥台基础为10根     

预应力水平对拉锚索施工方法在桥台加固中的应用

1 工程概况 泗河桥位于鹤壁市春雷路南段,纵跨泗河,全长208.5m,属鹤壁市环城交通要道。 该桥由南小桥、高填路堤和北中桥组成。其中小桥长16.9m、宽18.0m、桥高17.0m。两桥台外由素混凝土、内填片石混凝土筑成,未加结构钢筋。桥台外侧直立,内侧侧墙坡度为3:1,胸墙为4:1。台内充填杂填上。桥台基础为1.0m厚现浇素混凝土,呈阶梯状座落于第三系砾岩和中—低压缩性黏性土层上,承载力达到300～500kPa。 高填路堤长93.2 m、宽18.0m、高16.0～     

上海市外环南河主景观桥设计

上海市外环南河主景观桥为上承式钢管桁架拱桥,规划河道宽50 m。桥梁采用一跨过河,主拱计算跨径53 m,桥梁总长76.6 m。桥梁主拱肋拱轴线为二次抛物线,矢高6.235 m,矢跨比为1:8.5。拱肋、斜腹杆及平联杆采用钢管截面形式,桥面系采用钢桥面板结构形式。桥台兼顾拱脚作用,因该桥是有推力拱桥,需设置强大的基础来抵抗拱桥产生的水平推力。因此,每个桥台设置了6根φ1.5 m的钻孔灌注桩,桩长40 m。     

武汉鹦鹉洲长江大桥南锚碇基础设计

武汉鹦鹉洲长江大桥主桥为三塔四跨结合梁悬索桥,加劲梁跨径布置为(200+2×850+200)m。该桥南锚碇基础经多方案比选采用圆形嵌岩地下连续墙基础。地下连续墙外径68m、壁厚1.5 m,底板厚6 m,顶板厚14.5 m。导墙由2个L形钢筋混凝土墙组成,墙间距1.6 m;帽梁总宽4.0 m、高2.5 m;内衬厚1.5~2.5 m;在地下连续墙外围设置环形防渗帷幕。采用理正深基坑软件分析地下连续墙施工全过程的受力,进行结构配筋。采用软件FLAC3D建立基坑及周围土体三维模型,分析基坑开挖对长江大堤变形的影响,分析结果表明,正常施工时,周边建筑及长江大堤的安全可以得到保证。     

日本白虹桥——上承式悬带桥

正日本白虹桥(Hakkou Bridge,见图1)为上承式悬带桥,桥长75.688m,跨径72.888m。跨中主桁架高5.930m,基本挠度为3.561m,桥面宽9.230m。下部结构为倒T式桥台,桥台基础为直径3.5m、长11m的桩基础。上部结构混凝土强度为40 MPa,下部结构混凝土强度为30MPa。钢筋采用SD345、SD490高强度钢筋。斜腹杆为方形截面,尺寸为250mm×250mm,采用SM570W制作。桥面板布     

中国连续钢箱梁桥发展现状调查与分析

该文简要回顾了中国钢箱梁桥的发展历程,收集了大量中国已建和在建的连续钢箱梁桥的基本资料,对其数量、跨径、截面形式等方面进行了分析与总结。结果表明:2000年以来中国钢箱梁桥发展很快,数量迅速增加,且以立交桥和跨线桥居多;主跨跨径在80 m以下建得最多,截面形式以单箱多室居多;箱梁顶板板厚以14 mm居多,底板板厚以12、14、16mm居多,加劲肋的厚度以8mm居多;横隔板板厚在10~20 mm之间,间距一般在1.5~3.6m之间;主梁高跨比分布在1/43.5~1/13之间,其中又以1/30~1/20最多;钢箱梁施工方法主要采用吊装和顶推方法。     

新西兰威格拉姆-马格达拉连接线桥上的低损伤抗震连接结构体系

威格拉姆-马格达拉连接线桥(Wigram-Magdala Link Bridge,见图1)位于新西兰基督城,2016年建成通车,是一座预应力混凝土简支T梁桥,跨径布置为(32+35+32)m,梁高1.5 m,采用厚200 mm的现浇混凝土桥面板。桥墩采用双柱式墩,墩柱为?1.5 m钢管混凝土柱,墩基础采用桩基础。桥墩立面构造如图2所示。     

基于欧洲规范的组合梁叠合桥面板横向受力分析

为研究钢筋桁架叠合桥面板的横向受力性能,以格鲁吉亚E60高速公路上某主跨60 m组合梁桥为背景,针对14.4～16.6 m桥宽(5 m宽梁间距和2.2～3.3 m悬臂长度)采用“70 mm厚钢筋桁架预制板+180 mm厚现浇层”叠合桥面板方案,基于欧洲规范,应用弹性分析方法和MIDAS Civil有限元分析软件分别对施工阶段以及使用阶段不同桥宽桥面板横向受力进行分析。结果表明：除16.6 m宽桥面板外支点截面需要在原设计基础上加强配筋外,14.4 m和15.2 m宽桥面板的受力均满足欧洲规范要求;“70 mm厚钢筋桁架预制板+180 mm厚现浇层”叠合桥面板方案适用于5 m宽梁间距和2.2～3.3 m悬臂长度的桥面板,可满足实际桥梁结构受力需求。     

瑞士塔米纳峡谷桥

<正>塔米纳峡谷桥(Tamina Gorge Bridge)位于瑞士圣加伦地区,是塔米纳峡谷两岸的法弗斯村与瓦伦斯村路网的一个控制性工程。该桥为一座非对称混凝土拱桥,全长417m,主跨长265m,桥墩高35m。拱肋采用悬臂浇筑法施工,采用扣塔和扣索辅助施工。桥台基础采用混凝土基础,法弗斯侧的桥台基础混凝土用量约1 900m3,瓦伦斯侧的桥台基础混凝土用量约1 100m3。基础分2次浇筑,法弗斯侧基础的第2次浇筑用时2d。桥台处的倾斜拱上立     

基于宽板拉伸试验的Q690qE高性能桥梁钢断裂韧性研究

为研究应用于桥梁钢结构的Q690qE钢防脆断性能,以主跨408 m的汉江湾桥为背景,设计、制作Q690qE钢32 mm板厚母材、32 mm板厚焊缝、50 mm板厚母材、50 mm板厚焊缝4组试件,进行不同温度下的宽板拉伸试验,分析其断裂韧性.将宽板拉伸试验值作为断裂抗力,采用有限元法计算汉江湾桥典型受拉杆件在较不利工作...     

棋盘洲长江公路大桥南锚碇地下连续墙设计

棋盘洲长江公路大桥主桥为主跨1 038m的单跨钢箱梁悬索桥。该桥南锚碇采用内径61m、壁厚1.5m的圆形地下连续墙基础,地下连续墙嵌入中风化岩层至标高-50.5~-41m,总深度58~67.5m。在地下连续墙内侧设置1.0~2.5m厚的钢筋混凝土内衬,锚碇基础封底底板厚6m、顶板厚7~15m,锚碇后锚块区域与地下连续墙基础顶板连为一体。沿地下连续墙底部设置灌浆帷幕;布置6个孔径为600mm的降水管井进行坑内降水、排水。结合项目建设条件对该地下连续墙基础进行强度、稳定、地基承载力及墙底岩石劈裂验算,结果均满足规范要求。目前该地下连续墙基坑已开挖至设计标高并完成首层封底。     

孟加拉帕克西桥钻孔桩基础的特点

1孟加拉帕克西桥项目概况 孟加拉帕克西(Paksey)桥跨越恒河,为一座公路桥,全桥长度1 786 m,桥跨结构分为17孔:71.75 m+109.5 m×15孔+71.75 m,共有16个桥墩,2个桥台.主要工程项目有桥梁工程、东西引道工程、河道疏浚及护岸工程等. 桥梁上部结构设计为预应力混凝土单箱单室变截面箱型连续梁,箱梁顶面宽18.03 m,采用匹配法预制箱梁节段,造桥机悬拼安装.     

芜湖长江三桥施工浮桥设计

芜湖长江三桥主桥桥墩均位于水中,需搭设施工浮桥用于水中墩施工混凝土输送及人员通行。芜湖侧浮桥布置于5号墩和3号桥塔墩之间,长272.3 m,跨径布置为(35.5+6×36+18)m,桥面净宽3.3 m。浮桥设计采用“浮箱+贝雷梁”结构,横向布置4榀贝雷梁,桥面板采用I10@750 mm分配梁+6 mm厚花纹钢板组成,桥面两侧设置混凝土泵管,人行道布置于混凝土泵管之间;共设7个浮箱,单个普通浮箱长12 m,宽6.1 m,由3根?2000 mm×8 mm钢管焊接组拼而成,浮箱两端钢管切割成尖端型以减小浮箱所受水流力,最中间浮箱长度设计为24 m,并在浮箱上、下游侧布设混凝土锚碇以提高浮桥整体稳定性。通过在顺水流方向设置预偏量以及水位变化时收放锚绳等措施,确保了在大桥建设期间施工浮桥安全稳固。     

法国伊扎克大桥维修加固

正伊扎克大桥(Illzach Bridge,见图1)位于法国东部城市米卢斯,是一座单跨钢桁架桥,建于1970年。大桥2道华伦式桁架长106m,桥面宽12.6m(净宽11m),采用正交异性钢桥面,布置2条车道(宽8m)和2条人行道。正交异性钢桥面板厚10～14mm,纵向布置有17道U形闭口加劲肋,支撑于34道横梁上,横梁间距3.2m。桥面沥青铺装层采用双层铺装,总厚度80mm。2001年对该桥外观检查时发现183道裂缝,2009年检查时又新增60道裂缝,裂缝主要位于U     

日本吾妻川桥更换部分拱肋

正吾妻川桥(见图1)是日本东京都上野月岛线跨隅田川的桥梁,桥长132.51 m,跨径布置为(38.488+44.856+38.428)m,桥面宽23.4m。上部结构为2铰钢拱桥,下部结构为框架式桥台、壁式桥墩(空心结构)。基础为气压沉箱基础。西岸靠近雷门和浅草寺等观光胜地,且桥的西侧设有东京都观光游船的栈桥——浅草站,是隅田川下游著名的景点之一。现状的钢拱桥是1931年修建的。1931年至今,该桥经历过的几次修复如表1所示。     

新老结构间超高性能混凝土拼宽接缝技术研究

北京路沂河桥采用老桥顶升2.57m后保留利用、两侧新建拼宽桥的建设方案。标准跨径30m的小箱梁与60m+60.69m的两跨预应力砼连续梁属于不同跨径、不同结构之间的拼宽,拼宽时需要采取恰当措施处理不等跨产生的位移差问题。在采用UHPC无缝拼宽时,需要对拼缝进行合理设计才能实现拼宽桥和老桥整体受力,经详细的分析计算,在纵向拼缝处铺装层选用10cm厚UHPC形成刚接,拼宽桥梁体内预埋门形钢筋,且老桥小箱梁植门形钢筋,使结构形成整体;纵缝上布置5mm不锈钢板及5mm橡胶板,铺装钢筋与UHPC内钢筋绑扎,使铺装层形成整体,橡胶板根据不同的受力特点设置不同的厚度,以适应桥梁不等跨产生的位移差。并对拼接结构进行现场足尺加载试验,试验结果与有限元分析结果基本吻合。     

武宣大桥装配式沉井的施工

所谓“装配式沉井”,实际就是将一个薄壁沉井根据施工条件分成若干节来预制,然后安装。即一节节地叠起来,在井壳内灌注水下混凝土,使之成整体,最后象普通沉井那样封底填心而成为一个桥墩的基础。 自1977年在阳朔大桥首次采用装配式沉井施工以来,在区内已有多座大桥相继采用,例如,上渣大桥、驮卢大桥、金陵大桥、石龙大桥、那阳大桥等,现在正在施工的武宣大桥已经是第七座采用装配式沉井施工深水基础的大桥,也是目前区内施工水位最深的一座大桥。 武宣大桥全长549.28m。宽9 2×1.5m,全桥有两个桥台,两个岸墩,四个水中桥墩,共七跨,跨度为35 5×80 35m,其中两边跨35m混凝土板拱,中间五跨为箱形拱。桥缘标高最高点为78.58m,墩基岩面最低点为18.20m,总高差为60.38m,设计施工水位为35.00m,最深墩为2~#墩,约17m水深。     

基于桥台损伤的桥墩地震响应分析

为了解桥台损伤对桥墩地震响应的影响,在桥台设计时选择合理的计算模拟刚度,依托云南省某在建高速公路的山脚村2号大桥(13孔20 m跨径的连续T形梁桥)工程实例,采用MIDAS Civil 2015有限元软件建立全桥非线性地震反应分析模型,按照桥台完全损坏、局部损坏(4种量级)、未损坏的损伤状况建立6个工况,分别输入0.2g、0.3g两组地震强度,利用非线性时程分析法,分析桥台损伤工况下顺桥向墩底弯矩及墩顶位移的地震响应。结果表明:墩柱的线刚度越大,桥墩内力和变形的地震响应越敏感;桥台破坏越严重,响应变化越显著;分联墩内力和变形的地震响应几乎不受桥台损伤程度影响;桥台设计时计算模拟刚度的经济、合理取值范围为10~4～10~6kN/m。