通用车系冷却系统电路分析集萃(二)

(接上期)五、君越冷却系统电路分析1.100℃时冷却风扇低速运转(图9)冷却液温度达到100℃时,发动机控制模块通过低速冷却风扇继电器控制电路为低速风扇继电器提供接地通路。这时风扇1继电器线圈通电,继电器触点闭合,并通过冷却风扇电动机供电电路向左冷却风扇提供蓄电池正极电压。左冷却风扇的接地通路经过风扇2继电器与右冷却风扇形成一个串联电路,使得两个风扇都处于低速运转状态。     

通用车系冷却系统电路分析集萃（上）

一、君威冷却系统电路分析1.108℃时冷却风扇低速运转（图1）位于发动机罩下附件导线接线盒中的6号40A和21号15A的保险丝给发动机冷却风扇加电。汽车低速运转期间,动力系统控制模块（PCM）通过低速风扇控制电路为继电器12提供接地通路,这时继电器线圈通电,继电器12的触头接触,从6号40A保险丝向发动机冷却风扇供电。     

通用车系冷却系统电路分析集萃(四)

(接上期)十一、林荫大道冷却系统电路分析(一)2.8LLP1和3.6LLY7发动机1.冷却风扇低速运转时的电路(图26)发动机控制模块向发动机冷却风扇继电器1的线圈提供搭铁,导致其运行(接通)。电流路径是:蓄电池通过大的散热器风扇保险丝,经过左侧风扇电机、冷却风扇继电器2、右侧风扇电机和冷却风扇继电器1至搭铁。     

别克陆尊车冷却风扇常转

故障现象 一辆2008款别克陆尊3.0商务车,搭载LZC发动机,行驶里程约为12万km。该车因自动变速器漏油而进厂检修,维修完毕后出现冷却风扇常转的故障现象。故障诊断 由于在自动变速器的维修过程中,拆装了发动机的相关线路,因此怀疑故障是由相关导线连接器插接错误导致的。首先对线路连接情况进行仔细检查,但未见异常。用TECH2驱动冷却风扇运转,可以正常接通和断开冷却风扇的高、低速挡。     

雷诺风朗车散热风扇无法低速运转

故障现象一辆雷诺风朗车(装配M4R发动机和FK0无级变速器),累计行驶里程约为3万km,出现空调压缩机电磁离合器不断吸合,发动机故障灯点亮的现象。故障诊断接车后首先使用C LIP检测发动机系统,发动机系统储存有关于发动机散热风扇低速挡电阻器开路的故障代码。起动发动机试车,当冷却液温度达到97℃时,散热风扇不运转,当冷却液温度达到高温区(超过102℃)时,散热风扇开始高速运转,故障确实存在。由于该车出过较大的交通事故,更换过散热风扇,怀疑可能是散热风扇变形,运转阻力增大,导致风扇电阻器烧坏,熔丝熔断,或UPC、电能控制模块及相关线路出现了故障。本着由简到繁的原则,先     

东风雪铁龙C2故障两例

故障现象：用户反映该车发动机温度在长途行驶时明显偏高，进行检查时，发现随着发动机温度不断的升高，车辆的冷却风扇只有低速运行挡，而无高速运行挡。     

上海别克GL8商务车温度高 冷却风扇运转异常

<正>故障现象一辆2001款上海别克GL8商务车,驾驶人报修仪表盘上发动机冷却液温度表指示温度偏高,冷却风扇运转的时间与平时相比较长。经初步检查发现,冷却风扇低速挡运转时,左右冷却风扇运转均正常,但高速挡运转时却只有右侧冷却风扇运转(高速运转),左侧冷却风扇不工作。故障诊断通过查阅维修资料(图1),得知冷却风扇的     

日产千里马(3.0L)冷却风扇常转

故障现象:打开点火开关,冷却风扇随即转动不停。故障诊断:拔下冷却风扇插头,测得一线为电源,而另一线为搭铁,这纯属人为改造而引发的故障。询问客户知道,此车曾烧过线束,维修后冷却风扇不再工作,从此发动机经常开锅。由于检测不出故障原因,维修人员只好将继电器的搭铁端直接搭铁,造成冷却风扇常转不停超负荷运转烧坏两台冷却风扇。首先将冷却风扇电路恢复原样,冷却风扇确实不能按发动机水温控制而工作。在左前照灯后面找到3个风扇控制继电器,人为给3个继电器的控制端搭铁,冷却风扇随不同继电器工作而有序的快、慢转动,从而说明继电器和冷却…     

水温故障处理两例

例一、1999款别克GLX,行驶里程300000km。故障现象:发动机故障灯有时亮。故障诊断:使用诊断仪TECH2检测,有故障码P0480(冷却风扇继电器1控制电路)。观察风扇运转,正常,用TECH2的特殊功能分别驱动风扇的低速、高速运转,发现风扇只有高速,没有低速。检查风扇线路发现线路已被改动过,使风扇一直保持高速运转。将线路恢复后再用TECH2分别驱动风扇的低速、高速运转还是没有低速,高速时只有右边风扇运转。用手摸标号为继电器12、继电器9、继电器10,并用TECH2驱动风扇的低速、高速时,继电器9、继电器10有“嗒、嗒”声,继电器12没有“嗒、嗒…     

奇瑞A5车散热风扇无低速挡

<正>故障现象一辆2009年产奇瑞A5轿车(搭载2.0 L SQR484发动机),散热风扇可以高速运转,但无法低速运转。故障诊断试车发现,随着发动机冷却液温度的升高,散热风扇不会低速运转,而当冷却液温度达到100℃以上时,散热风扇开始高速运转。用故障检测仪检查,读得了故障代码P0480,含义为散热风扇继电器控制电路故障(低速);查看发动机数据流,冷却液温度正常。由该车的散热风扇控制电路(图1)可知,散热风扇控制     

电液比例技术控制发动机冷却风扇的原理及特征

为降低能耗，减少污染，满足现代辆车发动机冷却系统结构尺寸和噪声的要求，最新的方法之一是应用电液化比例技术控制发动机冷却风扇的转速。分析对比了多种电液比例技术控制风扇转速的方案，并重点介绍了比例压力阀控制方案的原理及特征。     

切诺基硅油风扇离合器的结构原理及故障诊断

北京切诺基吉普车的冷却系中装有硅油风扇离合器，该离合器可自动调节通过散热器的空气流量。这样，既保证了发动机的冷却效果。又在发动机负荷高速运转时减少冷却风扇所消耗的功率，介绍了该发动机硅油风扇离合器的结构、工作原理及其故障诊断。     

发动机冷却风扇与冷却系统的匹配

介绍了一种为车辆冷却系统匹配冷却风扇的方法.该方法基于对内燃机车冷却系统阻力和冷却风扇性能参数的分析计算,以节约能耗为风扇优选的出发点,能够为大多数冷却系统匹配风扇提供简明、直观的参考依据.详细介绍了冷却风扇匹配的原理和过程,并阐述了冷却系统阻力的计算方法.最后根据所述的冷却系统阻力计算方法和匹配方法编写了匹配分析程序...     

APF型发动机电子控制冷却系统

针对目前轿车发动机普遍采用蜡式节温器和电动冷却风扇来进行冷却强度调节时存在的问题，介绍了APF型发动机上应用的电子控制冷却系统。采用该系统时，该系统对发动机只进行较小的改动，即能完成冷却循环的重新布置，使冷却液温度调节、冷却液的循环控制、冷却风扇的控制均随发动机负荷的变化而变化。     

基于V型平台的电控柴油机冷却风扇控制策略开发

针对目前应用广泛的发动机冷却风扇类型,开发了兼容性的控制策略。首先针对有级调速、无级调速电子风扇及硅油离合器风扇的特点,以风扇转速作为目标控制量,根据发动机工况参数计算冷却风扇目标转速;然后基于风扇控制模式选择字对风扇的控制模式进行仲裁控制,获得当前控制模式对应的风扇转速百分比;最后将风扇转速百分比转换成与风扇控制类型对应的控制信号。控制策略设计完成后,先后在HIL和柴油机台架上进行了仿真和试验研究,结果表明控制策略有效可行,缩短了发动机暖机时间,并使发动机热机水温稳定在(85±3)℃,有效降低了燃油消耗率。     

某发动机冷却风扇噪声传递路径贡献量测试分析

某发动机冷却风扇存在明显的阶次噪声,冷却风扇噪声传递到车内主要有空气传递和结构传递两条路径。分析结果表明冷却风扇噪声随着转速的增加而增大,且在不同转速区间内,结构传递和空气传递贡献量不同。文章的研究对冷却风扇的阶次噪声控制具有重要意义。     

丰田花冠轿车安全气囊系统故障诊断

丰田花冠(Corolla)轿车采用了4缸电子控制燃油喷射发动机、自动变速机构、防抱死制动系统和安全气囊等新结构。介绍了安全气囊系统(SRS)的故障诊断方法,即SRS警告灯的检查,不用诊断仪提取故障码的检查,用诊断仪提取故障码的检查,清除故障码。另外,介绍了安全气囊系统的维修注意事项。     

高原环境下柴油机冷却系统性能仿真

利用GT-suite软件建立了柴油机工作过程模型和冷却系统模型并进行直接耦合,通过高原模拟台架试验验证了模型的正确性,进而研究了不同海拔外特性工况下柴油机及其冷却系统性能的变化规律。结果表明:海拔每升高1 000m,柴油机出口水温平均升高5.01%,散热量平均减小6.25%,风扇质量流量平均减小11.20%,柴油机功率平均减小3.55%,燃油消耗率平均增加4.67%;该装甲车辆在海拔1 000~2 600 m低转速区和海拔2 600m以上必须降负荷或者提高冷却系统散热能力后使用。最后以柴油机出口水温不超过报警值为目标,计算得到了柴油机最大允许负荷和风扇最小体积流量增幅MAP图,为高原环境下柴油机及其冷却系统匹配和改进提供了参考。     

轿车发动机冷却风扇CFD仿真分析及降噪研究

介绍汽车冷却风扇气动性能的CFD仿真方法,对风扇性能随风扇叶片参数的变化规律进行深入探讨.在此基础上,利用仿真方法对长安V805基准车发动机散热器风扇和冷凝器风扇进行优化设计.试验验证结果表明,优化设计在保证冷却性能的前提下,达到了降低风扇气动噪声的效果.     

Experimental study of the flow induced by a vehicle fan and the effect of engine blockage in a simplified model

Fans are often tested without downstream blockage and, thus, the performance is considerably different when the fan is mounted in a vehicle as part of a cooling system and where high blockage effect is present downstream. The aim of the present work is to analyze by laser Doppler velocimetry LDV measurements the topology of the flow induced by a fan incorporated in a simplified underhood model reproducing engine blockage and to study the blockage effect of the engine positioning on the flow induced by the fan. The distance between the fan and the engine block affects the mean flow axial velocity U. The vertical velocity component W is greatly influenced by the variation of the distance between the fan and the engine block, both in magnitude and topology.