体外预应力技术在桥梁加固中的应用

工程概况 某桥梁7×60m预应力钢筋混凝土连续箱梁桥为上、下游直腹式单箱独立的结构形式,桥面总宽为26．4m．梁高为3m等高截面。梁体顶板、腹板、底板纵向束采用12—7c5预应力钢绞线,梁体顶板横向束采用24c5预应力钢丝束．0—3≠≠节段范围采用冷拉IV级c25竖向预应力粗钢筋．梁体混凝土为C50。     

预应力混凝土施工工艺在连续梁桥结构中的应用与问题

预应力的施工作为预应力钢筋混凝土连续箱梁施工的关键工艺,技术含量高,但在大量施工中出现了预应力筋伸长值不符、夹片开裂、力筋滑丝断丝等问题,分析了影响预应力施工工艺和质量的一些因素,指出必须强调完善质量检验制度,以利施工质量的控制。     

竖向预应力作用效果的数值模拟与预应力损失的试验研究

对箱梁竖向预应力筋张拉引起的混凝土竖向应力和螺纹钢筋的应力进行了有限元计算和现场测试分析,测试结果表明预应力损失离散性很大,而且预应力损失可能高达50%.这是由于箱梁的高度有限,竖向预应力筋的长度都比较短,因而在达到张拉控制应力时高强精轧螺纹粗钢筋的伸长量有限.目前的竖向预应力锚固技术尚存在不足,在锚固时稍有不慎造成钢筋回缩量偏大,很容易造成预应力损失.     

真空压浆工艺试验在后张预应力箱梁施工中的应用

孔道压浆是后张预应力箱梁预制施工的重要环节。孔道压浆不密实易造成预应力筋锈蚀、断丝及内力损失等严重质量问题,直接影响预应力构件永存内力的稳定性及耐久性。     

GFRP胶合板木桥面

采用“玻璃纤维增强聚合物”（GFRP）作为给胶合板桥面施压预应力以取代以前使用的螺纹钢筋。Ф12.7 mm的GFRP筋相当于七丝预应力钢绞线。但GFRP筋弹性模量约等于钢弹性模量的1/9,因此它的预应力损失要小的多。根据4年的野外观测,GFRP筋没有明显的应力损失,木桥面使用情况良好。     

玄武岩纤维（BFRP）筋与混凝土粘结性能试验研究

玄武岩纤维筋是一种新型的复合材料,具有强度高、耐腐蚀等特点,用它代替混凝土路面结构中的钢筋,可解决因雨水进入引起的连续配筋混凝土路面钢筋锈蚀问题。玄武岩纤维筋与混凝土的粘结性能,是影响其推广应用的关键技术之一。本文运用18个中心拉拔试件研究了不同螺纹表面玄武岩纤维筋与混凝土之间的粘结性能,试验结果表明：玄武岩纤维筋与混凝土试验粘结强度在11.592～23.578MPa之间,粘结强度随着玄武岩纤维筋表面螺纹深度与螺纹间距的变化而变化;有螺纹玄武岩纤维筋的粘结强度明显高于无螺纹玄武岩纤维筋,玄武岩纤维筋最佳螺纹间距约为筋直径长度的80%,最佳螺纹深度约为直径长度的10%;拉拔试件的破坏形态均为玄武岩纤维筋与混凝土接触面混凝土的剪切破坏而拔出。     

分析预应力施工技术在道路桥梁施工技术中的应用

预应力技术在道路桥梁建设中有着十分广泛的运用,在简单介绍预应力技术特点与优势的基础上,从路面、加固、受弯构件以及连续梁等方面系统分析预应力技术的实际应用,并提出实际应用过程中可能出现的波纹管堵塞、预应力筋断丝、预应力计结构裂缝以及张拉应力控制不到位等问题及相应解决对策,最后通过分析得出,预应力施工技术的有效应用可显著提升桥梁施工质量,延长桥梁使用寿命的结论。     

先张法简支梁的制造工艺

介绍台座、预应力筋的制备、张拉工艺及预应力筋放松等问题。     

预应力工程施工常见问题及处理措施

前言 预应力工程是预应力筋、锚具、夹具,连接器等材料的进场检验、后张法预留管道设置或预应力筋布置、预应力筋张拉、放张．灌浆直至封锚保护等一系列技术工作和完成实体的总称。由于预应力工程施工工艺复杂,专业性较强,在施工过程中受到的干扰因素比较多,     

后张法预应力混凝土简支梁的制造工艺特点

介绍了预应力筋孔道制做、预应力筋的张拉、孔道压浆和锚头防护。     

体外预应力混凝土梁受弯承载力影响因素分析

引言 体外预应力是后张预应力体系的重要分支之一,与体内有粘结预应力结构相比,其主要具有如下优点：预应力筋布置在构件截面外,便于检查、修补及更换;可提高构件的抗弯甚至抗剪能力;荷载产生的应力沿预应力筋长度方向均匀分布,变化幅度小,对承受疲劳荷载及重载的构件有利等。但是,在外荷载作用下,体外预应力混凝土结构的预应力筋与混凝土之间可以产生滑动,预应力筋的应力增量不能由单个截面的特性确定,其取决于整个构件的变形。因此,在计算体外预应力混凝土结构的受弯承载力时,应首先确定预应力筋的极限应力。     

考虑收缩、徐变和松弛相互影响的预应力长期损失计算

由于混凝土的收缩、徐变和预应力筋松弛的影响,会产生截面应力重分布,使得混凝土的预压应力减少,预应力筋的拉应力降低。若对预应力长期损失预测得不准确,会引发桥梁运营后工作状况的劣化,如混凝土的开裂和过大的下挠或上拱。文章考虑混凝土收缩、徐变和预应力筋松弛三者相互影响,考虑了非预应力筋重心和预应力筋重心不重合的一般情况,推导了预应力长期时变损失的计算公式,并与试验结果及现桥规进行了比较,最后对桥规中计算预应力长期损失的方法提出了改进建议。     

盖板体外预应力加固的应力增量统一算法

基于体外预应力筋应力增量与梁体跨中挠度及混凝土压应变的相关性,提出了盖板体外预应力筋加固的结构计算模型.利用结构变形前后的几何关系,导出了体外预应力筋应力增量的统一表达式,并用室内模型试验证明计算方法的准确性.同时分析了影响体外筋应力增量的力筋面积、预应力值、外荷载形式及既有梁配筋率等参数的敏感性,可为实际工程提供理论支持.     

体外预应力筋在桥梁工程中的应用

体外预应力筋是体外预应力桥梁的重要构件。主要介绍了体外预应力筋的分类、在箱形桥梁中的布置方式、防护问题以及在桥梁修复工程中的体外预应力技术,并指出了体外预应力在桥梁工程中的发展前景。     

预应力超高强混凝土梁抗弯性能试验研究

为研究预应力超高强混凝土梁的受弯性能,对4根后张法有粘结预应力超高强混凝土梁进行了试验研究,分析了预应力筋高度和预应力筋配筋率对其受力过程、破坏形态和裂缝开展情况的影响,并通过大型通用有限元程序ANSYS对预应力超高强混凝土梁承载力进行了模拟计算。结果表明：预应力筋高度和预应力筋配筋率对超高强混凝土梁的承载力和裂缝开展情况均有一定的影响; ANSYS模拟计算所得的开裂荷载、屈服荷载以及极限荷载与试验结果较吻合。研究结果可为超高强混凝土梁的设计及研究提供一定的基础依据。     

均布荷载作用下预应力木梁承载能力的计算

以预应力木梁挠度等于零及预应力筋和木梁的应变协调一致为准则,分析和推导了预应力筋及其对预应力木梁承载能力的计算表达式,为设计预应力木梁提供了理论依据。     

基于预应力度的大型预应力混凝土筒仓设计

为科学合理地调节预应力混凝土筒仓配筋中预应力筋与非预应力筋的比例,提出了基于预应力度的预应力混凝土筒仓设计方法,对预应力度的合理取值进行了探讨．预应力设计计算和有限元分析结果表明,预应力度选取时,对于筒仓底部环向拉力比较大的区段,预应力强度比λ可取为0．7;对于筒仓底部以上所受环向拉力较小的区段,预应力强度比λ可以随着所受环向拉力的减小而逐步降低;然后以初步选定的预应力强度比λ按轴心受拉构件进行配筋试算．基于预应力度的部分预应力混凝土筒仓配筋设计方法可以较好地解决预应力筋与非预应力筋的比例问题．     

体外预应力混凝土结构受力分析与应用

体外预应力是有别于传统的将预应力筋布置在混凝土截面内部的另一种预应力结构形式,力学原理与无粘接预应力相同。两者之区别主要是在于结构的构造形式。即体外预应力筋与结构不直接相接触,而通过锚具和受力转向块作用于结构上,并且一般的布筋形式为直接形或折线形。     

竖向预应力筋对连续刚构桥受力影响分析

竖向预应力筋在连续刚构桥中主要起控制腹板主拉应力的作用,根据现行规范分析了不同长度竖向预应力筋的损失比例,提出了减小竖向预应力损失的几种措施;针对目前设计中采用的滞后张拉竖向预应力筋的方法,开展了3种滞后张拉竖向预应力筋方式对连续刚构桥受力的影响分析,在此基础上提出了竖向预应力合理张拉时间的建议;建立了箱梁腹板的细部有限元模型,详细地分析了腹板在单根竖向预应力筋作用下的应力分布情况和腹板上缘出现拉应力的原因,据此提出避免上缘拉应力出现的构造措施。     

竖向预应力筋对连续刚构桥受力影响分析

竖向预应力筋在连续刚构桥中主要起控制腹板主拉应力的作用,根据现行规范分析了不同长度竖向预应力筋的损失比例,提出了减小竖向预应力损失的几种措施;针对目前设计中采用的滞后张拉竖向预应力筋的方法,开展了3种滞后张拉竖向预应力筋方式对连续刚构桥受力的影响分析,在此基础上提出了竖向预应力合理张拉时间的建议;建立了箱梁腹板的细部有限元模型,详细地分析了腹板在单根竖向预应力筋作用下的应力分布情况和腹板上缘出现拉应力的原因,据此提出避免上缘拉应力出现的构造措施。