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1.
潘元欣 《铁道标准设计通讯》2009,(7)
低压配电设备中的风机、水泵等变负载电机多采用直接起动、自耦变压器降压起动、星-角变换或软起动器等方式起动。根据地铁供配电相关规范,结合实际地铁工程设计,通过对低压电机起动时母线电压值、端子电压相对值、电动机运行时线路电压损失值计算分析,对地铁区间低压电机全压直接起动与采用软起动方式做比较,特别对区间供电距离较远设备如:射流风机负荷力矩大于10.0 kW.km,废水泵负荷力矩大于6.0 kW.km时采用软起动方式更具成本节约优势。 相似文献
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3.
郑晋丽 《城市轨道交通研究》2005,8(2):40-42
地铁车站与连接车站的区间形成一个四通八达的网络,气流流向非常复杂。要想在事故区间形成有效通风,单靠设在车站或风井内的大型隧道风机往往达不到通风效果。此时,若能适时采用诱导射流设备,往往能起到事半功倍的效果。结合地铁通风设计,介绍了射流风机和诱导风机系统这两种常用的诱导射流设备的特点、局限性,以及诱导射流设备的选用,探讨诱导射流设备在地铁中的应用。 相似文献
4.
张翼 《城市轨道交通研究》2013,16(1):106-108
在深圳地铁3号线塘坑站两端的地下长大区间分散布置了众多的区间射流风机。介绍了风机的三级控制,从影响通信的不同因素,如通信距离、通信效果、工程投资等对实现BAS(环境与设备监控系统)的通信方案进行分析和方案比选,提出了适合区间现状和设备特点的多模光纤通信技术,实现了风机监控信号与BAS的可靠通信,取得了良好的实用效果。 相似文献
5.
射流风机与洞口风道组合通风效果一直是学术界和工程界关注的关键科学问题,在长度超过5km的内燃牵引隧道中,射流风机并未有效阻止风流从洞口隧道内流出,未达到设计通风效果。采用CFD计算软件FLUENT建立三维非线性力学模型,研究洞口射流风机安装断面连接方式、轴流送风口风速、射流风机台数关键因素影响效果。射流风机安装处设置渐变过渡段后,风机吹出的风流可以平稳的进入隧道,从洞口引入新风效果明显;在同样的风量下,送风口风速不同,产生阻力也不同,对洞口端引入新风产生影响,设计中应适当降低送风口风速;在洞口设置同样的射流风机,轴流送风道送入的风量不同,洞口端隧道内风流的状态不同,当送风量大到一定程度时,将产生洞口段隧道风流流出,设计中洞口射流风机的台数应根据送风道的送风量进行调整。 相似文献
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7.
对于地铁出入段线防排烟系统设计方案,常采用在靠近洞口处设置射流风机辅助排烟的方式,这种方案
中射流风机的配电成本远高于射流风机本身成本。采用 FDS 数值模拟方法,研究郑州地铁 10 号线出入段线隧道
5 种防排烟系统设计方案的隧道风速和排烟效果,并对各方案进行经济性分析。研究结果表明：作为非载客区间
的出入段线,其排烟风速低于 2 m/s 时仍可满足有组织排烟的要求;取消洞口处射流风机,仅采用出入段线所接
车站的 4 台 60 m3
/s 事故风机,仍可较好地控制该出入段线隧道火灾烟气,防止火灾烟气威胁车站的运营安全,
不影响地铁列车司机的安全撤离;条件允许时可以在出入段线靠近车站侧设置一组射流风机,用于加强排烟效果、
提高运营安全水平;同时,火源靠近车站时,靠近出入段线侧两台事故风机比其余事故风机晚启动 30 s,可以有
效改善车站隧道内烟气滞留的问题。 相似文献
8.
研究目的:探讨地铁地下区间中间风机房最优配电方案,保证事故情况下大功率隧道风机能可靠启动,把地铁事故危害降低到最小.研究结论:地铁地下区间中间风机房有功率90 kW风机两台,风机房总负载容量超过200 kW,且配电距离超过250 m的情况下,设计中一般采用高压配电方案.大功率风机选择软启动方式,可有效降低变压器低压侧的... 相似文献
9.
李文博 《城市轨道交通研究》2013,16(4)
为确定存在折返线的复杂区间在火灾工况下的风机运行模式,采用地铁环境模拟(SES)软件,对此类区间在火灾工况下的风机运行模式进行了模拟,对同一区间不同风机配置情况以及风机串联、并联运行等多种模式的合理性进行了分析.结果表明:将隧道风机设置在折返线端部,发生火灾时依靠相邻车站开启隧道风机即可满足着火点所需风速的要求,并有多种通风排烟模式可以利用. 相似文献
10.
李汉伟 《城市轨道交通研究》2022,25(3):178-181
部分地铁隧道的长大区间配备了容量较大的风机,为这些风机配电设置的变压器容量应在保证风机能够正常起动的条件下,达到节约投资和运行费用的目的.依据实际案例,从相关规范和手册入手,通过数据反推验算,得到如下结论:当预接负荷功率小于变压器容量的25％且变压器容量与风机功率之间的最小比值为2.5时,风机可正常起动且变压器容量最小... 相似文献