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介绍了荆州长江公路大桥PC(预应力混凝土)肋板式结构主梁施工过程中的裂缝表现形式,并根据实际工况,进行模拟计算,对主梁在动态施工过程中产生裂缝的原因进行了分析与控制。 相似文献
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某桥为四跨预应力混凝土连续箱梁桥,主梁拆模后发现梁底出现大量裂缝。为查明裂缝出现的原因以及对桥梁的影响,对主梁进行了检测评估,并采用有限元软件进行了结构检算。检测结果表明:主要病害为箱室空腔下方底板存在横向及其他走向的裂缝,综合桥梁检测和检算结果分析可知,箱梁底板裂缝并非是由预应力损失而导致的梁体开裂,可能为在施工过程中由于养护措施不当、支架变形等因素引起的裂缝,对箱梁的结构使用性能影响不大,但会影响其的耐久性。对裂缝维修处治后,动静载试验结果表明,本桥受力状态良好,校验系数在规范允许范围之内,试验过程中未发现因加载而引起的新裂缝以及旧裂缝扩展。 相似文献
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钢筋混凝土连续箱梁裂缝原因分析 总被引:1,自引:0,他引:1
针对一座钢筋混凝土连续箱梁在上部结构施工完毕后,主梁梁体现出多处裂缝,综合分析了主梁开裂的成因。对连续箱梁结构工程的设计、施工中应注意的几个问题作了讨论。 相似文献
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针对某桥后张法施工的正交20m空心板梁在施工中出现梁端裂缝的问题,利用SAP通用程序对主梁结构进行空间受力分析,结合实际施工经验分析裂缝产生的原因,有针对性地提出防止裂缝产生的措施:并为后张法正交20m空心板梁配筋图设计提供了依据。 相似文献
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基于超高性能混凝土(UHPC)的优异性能及其在混凝土结构抗弯加固中的应用成果,提出了采用配筋UHPC加固受损混凝土斜拉桥主梁的方法,由此开展了UHPC加固受损严重主梁的混凝土斜拉桥节段模型试验研究,以探究主梁加固后斜拉桥体系的受力性能。试验结果表明:UHPC加固混凝土斜拉桥主梁施工方式整体协同工作性能良好,UHPC层与原混凝土间未发生脱黏破坏;UHPC加固后,主梁开裂荷载较原未损伤主梁提升了79.9%,且UHPC层裂缝呈现数量多、间隙小及宽度细的特征,并可有效抑制原主梁裂缝发展,说明受拉UHPC层显著提高了加固后主梁的抗裂性能;不同主梁裂缝宽度工况荷载作用下,斜拉桥体系变形恢复较好,残余变形很小,且当主梁出现严重损伤时,该体系仍具有很好的受力性能;UHPC加固后,主梁的抗弯强度有一定程度提高,但不控制斜拉桥体系的极限承载力,主梁破坏时斜拉索应力为其极限强度的70.2%,斜拉索仍然具有一定承载力富余;UHPC加固后,主梁严重受损的斜拉桥体系刚度得到有效提升,主梁开裂前体系刚度较未损伤原主梁及灌浆加固后主梁分别提升了11.3%和29.5%;采用UHPC对混凝土斜拉桥主梁进行抗弯加固具有较大... 相似文献
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湖口大桥斜拉桥主梁部分节段拆模时,在横梁上和桥面板底面出现了一些裂缝,根据裂缝的分布从结构、混凝土原材料及施工几个方面分析了裂缝成因,并有针对的采取了相应预防措施,以后浇注的梁段再没有发现裂缝,说明原因分析和措施是正确的。 相似文献
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大跨度连续刚构主梁下挠及箱梁裂缝成因分析 总被引:1,自引:0,他引:1
提出了对某主跨为245 m、存在主梁跨中下挠和箱梁裂缝等病害的连续刚构桥现有状况进行模拟计算的思路和方法,对大跨度连续刚构桥主梁下挠及箱梁裂缝成因进行了筛查分析,在此基础上提出了改造措施. 相似文献
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针对一座钢筋混凝土连续箱梁在上部结构施工完毕后 ,主梁梁体出现多处裂缝的具体情况 ,综合分析了主梁开裂的成因。对连续箱梁结构工程在设计、施工中应注意的几个问题作了讨论。 相似文献
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特大跨度连续刚构主梁下挠及箱梁裂缝成因分析 总被引:39,自引:2,他引:37
结合某主跨245m的连续刚构桥存在主梁跨中下挠和箱梁裂缝等病害,提出对大桥现有状况进行模拟计算的思路和方法,对大跨度连续刚构桥主梁下挠及箱梁裂缝成因进行筛查分析,并在此基础上提出了有效的改造措施。 相似文献
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针对桥梁后张法施工的空心板梁在施工中出现梁端裂缝的问题,利用SAP通用程序对主梁结构进行空间受力分析,结合实际施工经验分析裂缝产生的原因,有针对性地提出防止裂缝产生的措施;并为后张法正交空心板梁配筋图设计提供依据。 相似文献
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斜拉桥属于超高静定结构,受力较为复杂,为研究混凝土水化热反应时间规律及张拉横向预应力钢束对混凝土π梁的影响,在吉林某斜拉桥施工过程中进行30d的温度监控,同时在张拉横向预应力钢束时,进行标高及应变的监测,得出π梁各部分混凝土水化热反应规律以及张拉横向预应力钢束会引起主梁起拱的结论,笔者运用Midas/Civil 2013进行建模分析,提出解决方案,较好地解决了主梁温度场效应引起裂缝和起拱引起主梁脱架的安全问题。 相似文献
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某地铁高架桥为65 m+120 m+65 m预应力混凝土变截面连续梁桥,建成后运营不久发现主梁产生较大的竖向下挠,并且主梁跨中底板出现较多延伸至腹板的横向裂缝。为了解主梁下挠和裂缝产生的原因以及目前桥梁的技术状况,对该桥梁进行了专项检测,并采用有限元软件进行结构验算。检测及验算结果表明:该桥梁体下挠和开裂的主要原因主要是梁体跨中预应力的损失,特别是底板束预应力损失过大或张拉不足而导致的梁体抗弯承载力不足。根据检测评估结果主要采用了体外预应力钢束进行维修补强。维修处治后的荷载试验表明,桥梁强度、刚度及动力性能均满足规范要求,桥梁加固处治效果良好。 相似文献
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预应力混凝土梁桥的开裂使得结构安全性、适用性和耐久性降低,对于可靠性降低的桥梁有必要对其承载能力进行评定。主梁开裂会导致结构刚度降低,增加主梁下挠风险。同时,主梁下挠进一步加剧裂缝的产生和发展,降低主梁刚度,二者相互影响,形成恶性循环。在进行开裂后的主梁结构力学性能计算时,不可避免地会遇到开裂后主梁刚度的计算问题。计算主梁开裂后刚度时,目前常见的做法是将原结构构件的刚度按一定规则进行折减,并且整个构件采用统一的开裂后刚度值。这种做法往往与结构的实际刚度偏差较大,且结构在荷载作用下的效应误差亦较大。通过对开裂后主梁的裂缝特征参数进行统计,按照一定规则,将开裂后的主梁划分为若干个开裂区段,采用阶梯刚度简化计算方法分别求出每个开裂区段的有效刚度,形成阶梯刚度模式。阶梯刚度建立后,采用挠度分段积分的方法求出阶梯刚度下的荷载挠度。通过开裂后的PC梁加载试验,对阶梯刚度和阶梯刚度下的挠度计算结果进行了验证。结果表明:采用基于裂缝特征统计参数的阶梯刚度模式,更接近结构开裂后刚度的实际情况;基于阶梯刚度的挠度计算结果与试验挠度值吻合较好;与规范规定的开裂后主梁挠度计算方法相比,在未过分增加计算工作量的前提下,本方法的精度更高,更接近实际情况。 相似文献