变传动比循环球转向器轴齿扇的几何分析

变传动比循环球转向器,是通过螺母齿条—转向臂轴齿扇传动副实现变化传动的。齿条通常采用普通平面齿条,转向臂轴齿扇齿面具有特殊的几何形状,分析了传动比曲线、节曲线、瞬时接触线以及转向臂轴齿扇齿面的几何性质,为转向器设计以及齿扇的切齿加工提供了依据。     

变速比传向器齿轮融的机理分析

本文运用啮合原理分析方法做了变速比转向器齿条齿扇传动的啮合线方程、齿扇的齿廓方程，导出了锥形齿扇被切削时小端不根切、大端不尖的变位系数和齿扇几何尺寸计算公式。     

变速比齿扇加工原理的研究

本文从啮合原理的角度，以循环球式转向器变速比齿扇的加工问题进行了研究，系统分析了变速比传动时的啮合线，啮合面，齿扇齿形与齿廓面等，并对普遍存在的啮合及加工中的干涉问题进行了重点讨论，提出了变速比齿扇的展成加工原理，开发了展成加工装置。     

变速比转向器齿轮副的机理分析

本文运用啮合原理分析方法给出了变速比转向器齿条齿扇传动的啮合线方程、齿扇的齿廓方程,导出了锥形齿扇被切削时小端不根切、大端不尖的变位系数和齿扇几何尺寸计算公式。     

变速比转向器齿轮副的传动原理及几何参数的计算

利用啮合原理的分析方法,给出了变速比转向器中齿条-齿扇传动的啮合线方程、齿扇的齿廓方程,推导出锥形齿扇被切削时小端不根切、大端不变尖的变位系数和齿扇几何尺寸的计算公式。     

汽车循环球式转向器关键零件有限元分析

循环球式转向器因具有操作轻便、传动效率高的优势,其核心部件决定着汽车转向性能的优劣,尤其是转向螺杆断裂、钢球磨损破碎所带来的磨损性能和疲劳性能问题。文章针对常见的循环球转向器,采用Catia软件建立循环球式转向器两级传动副的实体模型,随后利用HyperMesh对螺母和齿扇进行网格划分,最后导入Abaqus进行有限元计算。结果表明:转向螺母和齿扇的Mises应力均满足强度要求。     

EQ1118G循环球式转向器及其传动装置

一、转向器1.结构简介循环球式转向器是在螺杆螺母传动副中装有钢球,变滑动摩擦为滚动摩擦,传动效率较高,使汽车转向轻便灵活,其规格的大小一般以转向摇臂轴扇齿的模数为依据。EQ1118G(?)循环球式转向器扇齿的模数为6,输出形式为左旋右输出(结构见图1)。当转动方向盘,即转动转向螺杆21,通过钢球20的循环滚动而使转向螺母17作轴向移动,经转向螺母上     

汽车转向器齿条齿扇传动副的几何和啮合计算（续1）

为便于研究变厚渐开线齿轮在循环球齿条齿扇式转向器中的应用,文章介绍了变厚渐开线式齿扇在设计过程中相关参数的选择方法,并通过大量计算得到转向器变齿厚齿扇齿条传动参数匹配表方便设计师的查阅使用;还介绍了齿扇大端单边转角计算方法和齿条齿根圆角干涉验算方法,通过实例计算验算其正确性.结果表明,通过合理地选择变位系数、齿顶高及齿根高,可以确保齿扇大端面齿顶圆齿厚达到0.3～0.5个模数,大端截面重合度达到1.0.     

回归正交设计法在转向摇臂轴切齿工艺中的应用

转向器必须有合适的啮合间隙。为了保证汽车直线行驶稳定性,中间位置间隙应为零;为了使传动副磨损后能进行调整而不发卡,转向器转至两边时应有一定间隙。循环球式转向器可以通过摇臂轴扇齿切齿中心和扇齿轴回转中心的偏心,来实现扇齿在中间位置时与齿条啮合间隙为零,转至两边时逐渐地增大间隙。故而其偏心距是摇臂轴切齿工艺中的重要参数。本文拟用回归正交设计法来确定包括偏心距在内的摇臂轴切齿工艺的最优组合。     

摩托车最理想的齿轮齿厚减薄量

对摩托车发动机中的齿轮传动要求，主要为传动平稳，振动小和噪声小，因此对齿轮的齿侧间隙就要有一定的要求，而齿轮副的侧隙又是利用齿轮齿厚的减薄量来获得的，因此齿厚最小减薄量除了取决于最小极限侧隙外，还要考虑到齿轮的加工误差和齿轮副的装配误差，以及安装后工作时的温升，变形等影响和各种因素，来确定计算出最理想的齿轮齿厚减薄量。     

拉维娜式行星齿轮机构传动比的图解法计算

通过对单排双行星齿轮的运动特征方程的变形,提出了一种计算单排双星轮系传动比的图解法,再结合单排双行星的运动特征方程,从而可以快速计算拉维娜式行星齿轮机构的传动比,并通过对Ford的AOD型后轮变速箱实例计算,说明该方法的正确性、简便性、实用性。     

齿轮无级变速器

介绍了齿轮无级变速器的原理、结构、特点,该变速器为一对锥体螺旋齿轮与几对变位齿轮啮合,通过改变中心距及变位齿轮的轴向位置来实现变速：该变速器具有结构简单、维修方便、负载变速动力损耗小、传动效率高、制动性好、可靠性高等特点。     

摩托车发动机齿轮传动噪声分析与控制

同样是齿轮传动,由于在发动机中所处的传动部位不同,引起噪声的大小程度也不同。对于换档变速发动机,相互啮合的一对初级传动齿轮副、机油泵传动齿轮副和常啮合式反冲起动是引起噪声的主要部位;对于无级变速发动机,由于传动比变化大,转速变化大,减速齿轮中驱动轴和从动齿轮副是引起噪声的主要部位。     

基于行星轮的8速自动变速器传动比计算

基于行星齿轮运动分析,本质反映了共用行星轮组合式行星齿轮变速机构的传动特性,并对某8速自动变速器的传动原理进行分析,提供了各挡传动比的计算方法。基于行星轮的分析方法,为研究复杂行星齿轮机构传动问题和设计汽车自动变速器提供了具体的解决途径。     

齿轮无级变速器原理

简介了齿轮无级变速器的原理，结构，特点，该变速器为一锥体螺旋齿轮与一变位螺旋齿轮相啮合，通过改变中心距及变位螺旋齿轮的轴向位置来实现变速，该变速器具有结构简单，维修方便，负载变速损耗小，传动效率高，制动性能好，可靠性高等特点。     

汽车齿轮齿条式转向器变速比传动的研究

对汽车转向系杆系的力学特性进行了分析，指出了齿轮齿条式转向器采用定速比传动的缺点及采用变速比传动的必要性。讨论了手动及动力转向器变速比曲线的选择原则及方法。剖析了国外为夏利轿车转向器设计的速比曲线，给出了其解析表达式。     

Speed ratio control of a parallel layout double cavity half-toroidal CVT for four-wheel drive

A double cavity half-toroidal CVT has two variators, which gives a hint of a new four-wheel drive without a center differential gear unit by applying each of them to drive front and rear drive shafts independently. Torque re-circulation at cornering or different tire radii between front and rear tire is avoided by compensating the speed ratio of variator. The controller adjusts the attitude angle of power roller of the front variator against the rear by measuring the steering angle at cornering. This paper describes the speed ratio control system of the 4WD-CVT with speed ratio range of 1 : 8.7 and test results of vehicle motion mounted on a 3.2L RV.     

Vibrational characteristics of automotive transmission

A mathematical model of an automotive transmission is developed, that considers the flexibility of the shafts, bearings, and gear teeth, and gyroscopic effects of geared rotors. The transverse, torsional, and axial motions are strongly coupled due to helical gearing. The excitation forces acting on the automotive transmission are classified into first, second, and third grades, based on the magnitudes of the forces that are determined by the perturbation method. The excitation forces are caused by the mass imbalances among gears, misalignment of shafts, clearance and non-linear deformation of bearings, transmission errors, and the periodic variation of the gear mesh stiffness. A bench test on loading conditions is carried out for the third speed of the automotive transmission. The experimental results of vibration characteristics are compared with those from theoretical analysis. The results show good agreement, i.e., within a tolerance of 3.3%.