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日本上信越高速公路的信浓町至上越间路线长37.5 km,1999年暂定2车道投入使用。太田切川桥(Ⅰ期线)位于该路线上的妙高高原和中乡间,桥位临近妙高山,为主跨147 m的上承式钢拱桥,是该路线上代表性桥梁之一。为缓解交通堵塞,以及确保冬季顺畅通过豪雪地带,从2012年开始进行4车道扩宽工程(Ⅱ期线)。为和Ⅰ期线景观协调一致,Ⅱ期线也采用上承式钢拱桥,桥长259 m,跨径布置为(55+167+35)m。结构形式为洛兹式刚性拱梁桥,下部结构桥台为扩大基础的倒T式桥台,拱脚为桩基础(直径3 m,两侧分别布置8根和6根桩)。拱脚处桥墩为高25.8 m的混凝土壁式桥墩。 相似文献
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5·12都江堰岸前3跨发生落梁,××跨径汶川大地震后,G213(317)线映(秀)汶(川)公路的原K52+405草坡大桥桥台被山体崩塌堆积物覆盖,汶川岸后2跨盖梁挡块破坏,梁体向外侧移位。灾后重建时桥位避开山体崩塌体,在原址下游新建草坡大桥,桥跨采用2×20+330+220m的组合简支结构,采用具有隔震作用的橡胶支座及纵横向限位的抗震措施。 相似文献
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《世界桥梁》2015,(6)
因季节性温差导致桥梁上部结构纵向长度发生变化是整体式桥台桥梁最常见的问题之一。为了研究在季节性温差、瞬时交通荷载作用下整体式桥台桥梁梁体、桩基受力机理,对瑞士北部跨勒都安河桥进行了长期、短期监测。该桥为一座跨径40m的单跨整体式桥台桥梁,长期监测为期18个月,短期监测每3月1次,采用荷载试验的方法。通过粘贴在梁体、桩基上的应变片测量结构应变,进而得到结构在荷载作用下的应力,并与有限元计算结果进行对比。长期监测结果显示:桥北和桥南的桩应变表现出相似的变化趋势,但变化幅度却明显不同。短期监测结果显示:桥梁挠度变形不对称,东侧变形一直大于西侧,但差值较小;桩在冬季时的弯曲应力低于夏季时的46%~50%;跨中最大挠度变形时夏季测得的弯曲应力大于冬季时的28%,且10月份的挠度变形较大。 相似文献
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第二东名高速公路芝川高架桥是日本第一座设支撑梁的PC连续箱形梁桥.由于设置了支撑梁,使箱形梁的截面面积减小,可以大幅减少桥梁上、下部结构的工程量,高墩大跨径桥梁采用此种结构形式是比较合理的.主要介绍该桥上、下部结构形式,尤其是箱梁桥面板、支撑梁、桥面板与支撑梁联结部的结构形式和尺寸拟定及其结构解析方法. 相似文献
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设置小边跨的无缝连续梁桥设计 总被引:8,自引:0,他引:8
通过一座高速公路上的上跨天桥设计,提出了设置小边跨的无缝连续梁桥内力分析的处理方法,选择了桥台与基础、桥台与梁端的合理连接方式,并进行了有效的构造处理。对无缝桥梁的推广应用提出了存在的问题。 相似文献
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广惠高速公路K65+681中桥桩基纠偏与加固处理 总被引:2,自引:0,他引:2
广惠高速公路K6 5 +6 81中桥上部构造采用 3× 16m预应力砼宽幅空心板简支结构 ,下部构造为 3柱式桥墩 ,肋板式桥台。墩、台均采用钻孔柱桩。结合桥梁工程现场施工过程中出现的桩基偏移问题 ,分析产生偏移的原因并进行论证 ,介绍纠偏、加固处理措施 相似文献
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本文针对高等级公路中目前部分存在的桥台后路基施工压实滞后,桥台桩水平推移 以及桥头跳车等问题,从理论和实践和结合上提出了边孔采用“∏”型无铰刚构组合桥台新结构,经研究分析并从试验桥证明,该结构体刚度大,对抵抗高路堤桥台后的土压推力以及在不良地质修建杠式桥台均具有良好的应用效果。以供参考。 相似文献
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《世界桥梁》2016,(4)
意大利帕多瓦的卡斯塔格纳拉桥是一座文物圬工拱桥,建于1859年,为确保该150余年历史圬工拱桥的安全运营,采用FRP对该桥进行维修加固。维修加固前,采用有限元软件建立桥梁模型,分析既有结构的承载能力,其中桥台采用二维弹性单元模拟,桥拱采用二维非弹性单元模拟,桥梁非线性平面受力分析中采用8节点四边形壳单元和6节点三角形壳单元。桥梁维修加固施工内容包括沿桥台和跨中布置边界锚固筋、灌浆加固以及用FRP布加固拱背、拆除并重建预应力混凝土面板。桥梁维修加固前后分别进行了静、动载试验,试验结果显示:桥梁维修加固后跨中及L/4处挠度值减小,桥梁最大承载能力提高到1 205kN(未加固时为1 155kN),FRP加固石拱桥能大幅提高其抗弯和抗剪承载力。 相似文献
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跨穗盐路斜拉桥采用对称独塔双索面塔梁固结体系,桥塔墩紧邻既有西环高速公路高架桥基础,桥塔墩承台采用钢板桩围堰法施工。为确保该桥支护结构的稳定性和西环高速公路高架桥的整体结构安全,结合实际情况,将原钢板桩施工方案优化为局部旋喷桩+钢板桩施工方案,并通过增设1道钢板桩围堰圈梁、2种方式布设旋喷桩及分层浇筑承台混凝土等措施,解决了紧邻既有桥梁深基坑施工难题,缩短了承台施工工期,节约了施工成本。 相似文献
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将整体式桥台引入斜交桥中形成整体式斜交桥,可有效改善地震中桥梁上部结构纵横向耦连效应造成的面内扭转及落梁现象;但整体式桥台中主梁与桥台浇筑为一体,在地震作用下将发生复杂的桥台-桩-土相互作用。为此,以某整体式斜交桥为原型,开展了斜交桥台-H形钢桩-土体系往复加载拟静力试验研究,探究了体系的抗震性能、台后土压力分布规律以及桥台和钢桩的水平变形特征等。结果表明:斜交桥台-H形钢桩-土体系具有较高的耗能能力及延性,台后土对体系的抗震性能影响显著。台后土提高了体系抗侧承载力及刚度,但亦造成正负向受力不对称性,其中正向抗侧承载力及刚度明显高于负向,但残余承载力及位移明显小于负向。在小位移(<0.01H,H为桥台高度)下,斜交桥台的台后土压力沿埋深方向近似呈三角形分布,最大土压力位于台底;沿水平方向呈抛物线形分布,最大土压力位于距桥台锐角0.25 m处;沿纵桥向呈三角形分布,最大土压力位于台背。在大位移(≥0.01H)下,台后土靠台背处出现明显扇形塌陷区域,导致桥台顶部土压力降低,沿埋深方向开始呈双折线分布,沿水平方向呈三折线分布,最大土压力位置不变;沿纵桥向呈双折线分布,最大土压力与台背距离随加载位移逐渐增加。试验结束时,桥台顶部塌陷区域深度近500 mm,宽度近600 mm。加载过程中桥台基本为刚体,出现平动及转动位移;由于部分台后土流动至钢桩前侧,钢桩顶部产生朝向台后土方向的局部累积变形,桩身水平变形在埋深0.25 m处出现拐点及最大值,而非桩顶,试验结束后无明显残余变形。 相似文献
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G205跨线桥采用了双箱四室的脊骨梁作为上部结构,其宽跨比达到了0.96.通过实桥荷载试验和空间有限元分析,对该桥的整体、挑梁、桥面板和中横梁的力学行为进行了研究.结果表明;该桥的刚度、强度及动力特性均能满足规范及设计要求,可投入正常运营. 相似文献
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马蹄河特大桥位于贵州沿德高速公路跨马蹄河峡谷处,跨越深切山谷,两岸地质条件较好,桥面距河面高达180m。结合桥位地形、地质,对不同桥型方案进行对比,最终确定悬浇拱桥设计方案。主桥为上承式钢筋混凝土箱形拱桥,桥跨布置为2×30m预制T梁+净跨180m主拱(15×13m空心板)+2×30m预制T梁。上部结构由垫梁、拱上立柱、盖梁、简支空心板组成。主拱圈为单箱双室结构,采用挂篮悬臂浇筑法施工。交界墩为空心薄壁墩,两岸桥台均为重力式桥台。采用空间有限元程序MIDAS Civil进行结构静、动力分析,结果表明结构安全可靠。 相似文献
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浙江省杭甬高速公路绿兴试验段的桥染存在着台后路基压实稳定滞后、桥台灌注桩水平位移破坏以及桥头跳车等问题。为此,提出东明市湖溪桥采用П型刚构桥台建一座试验桥。实践表明,该结构整体刚度大,对抵抗高路堤的台后土压力作用具有良好和效果,建议推广应用。 相似文献