摩托车齿轮心部铁素体的控制

50-250mL摩托车变速齿轮一般选用20CrMo材料,零件要求渗碳层0.3-0.5mm,表面硬度78-83HRA,心部硬度30-45HRC;整车厂要求金相组织为表层碳化物1-4级,表层马氏体及残余奥氏体1-5级,心部铁素体级别≤3级。     

G10CrNi3Mo渗碳淬火工艺探索

1 问题的提出 G10CrNi3Mo材料为渗碳轴承钢,用于制造尺寸较大的重要渗碳零件。该材料中含有大量的合金元素镍（见表1）,经过常规的渗碳淬火热处理后,由于材料的Ms点很低,表层为粗大的马氏体和大量的残余奥氏体组织（可达到6-7级）,表面硬度仅为78～80HRA。     

18Cr2Ni4WA钢渗碳层Ms点变化趋势探讨

本文主要介绍了18Cr2Ni4WA钢的渗碳工艺，发现该钢种经渗碳后二次淬火，Ms点降低，渗碳层硬度较低。金相组织观察，渗碳层组织为残余奥氏体＋淬火马氏体，将零件进行零下-50℃深冷处理后，渗碳层表面硬度大幅度提高，金相观察：大部分残余奥氏体转变为马氏体。     

G10CrNi3Mo渗碳淬火工艺探索

G10CrNi3Mo材料为渗碳轴承钢，用于制造尺寸较大的重要渗碳零件。该材料中含有大量的合金元素镍，经过常规的渗碳淬火热处理后，由于材料的MS点很低，表层为粗大的马氏体和大量的残余奥氏体组织（可达到6-7级），表面硬度仅为HRA78-80。零件即使在淬火后经过冰冷处理，也很难达到正常的硬度要求。通过采用带中间冷却的渗碳淬火工艺，较好的解决了上述问题，表面硬度可达到HRA81以上。     

45钢球头销中频淬火

CA10B 转向系的球头销是保安零件之一。现仍用20CrMnTi 钢制造,其热处理要求见图1。为提高其可靠性,拟改用46钢中频淬火:头颈部淬火区长40毫米,硬度 HRC58～63,硬层深度1.5～4.5毫米;预备热处理为毛胚调质,硬度 HB207～241;材料为精选含碳量0.44～0.49%。一、更改依据     

气门座新材料150Cr18Ni7Mo3的研究

介绍了内燃机排气门座新材料——150Cr 18Ni7Mo3铸造合金的性能与组织结构的研究结果。该合金铸态的硬度为HRC30～35,具有良好的切削性能;在650℃保持6h,硬度上升至HRC40以上,具有良好的耐磨性;在550～650℃温度范围内,具有良好的抗氧化铅腐蚀能力。     

一种高强度螺栓的滚丝轮

<正> 国营渭阳柴油机厂从德国引进的风冷柴油机上有几种高强螺栓,加工工艺要求这些螺栓淬火后(硬度为HRC38～44)进行滚压螺纹。 常用滚丝轮坯料是Cr12MoV,用这种材料制造的滚丝轮,热处理一般控制在HRC59～     

冷却速率对S38MnSiV非调质钢显微组织的影响

利用Formastor-FII型热膨胀相变仪,结合显微组织观察和宏观硬度测量,研究了冷却速率(0.1~40℃/s)对S38MnSiV非调质钢显微组织的影响。结果表明:在S38MnSiV非调质钢连续冷却转变过程中,冷却速率为0.1~0.5℃/s时,显微组织为铁素体和珠光体;冷却速率>1℃/s时,显微组织中开始出现板条贝氏体;冷却速率为10℃/s以上时,显微组织为马氏体;S38MnSiV非调质钢的宏观硬度主要取决于相变后的显微组织。     

锰铜合金奥贝球铁汽车螺旋锥齿轮研制

利用光学显微镜、扫描电镜和性能测试等手段研究了Cu-Mn合金奥贝球铁标准试样和齿轮的显微组织与力学性能.结果表明,Cu-Mn合金奥贝球铁标准试样经等温淬火和回火后的力学性能范围为σb.:1 007.4～1 200MPa,δ:5.2%～8.8%,HRC:32～35,αk:70～120J/cm2,达到了ENl564-97/EN-CJS-1000-5欧洲标准.齿轮啮合后其表面残余奥氏体转变成马氏体组织,显著提高了齿轮的表面硬度、耐磨性和使用寿命.台架试验和跑车试验表明,Cu-Mn合金奥贝球铁可代替20CrMnTi合金钢生产EQ140汽车后桥螺旋锥齿轮.     

发动机挺柱火焰淬火稳定性控制

发动机挺拄火焰淬火是采用火焰对挺拄底而加热后再进行油冷淬火的一项新工艺。因火焰稳定性控制是保证该工艺质量的关键，所以采用二级减压方法对火焰气体流量进行控制。挺柱经火焰淬火后，淬透层为5～7mm，底面硬度≥63HRC，杆部硬度为93～104HRB，满足了技术要求，解决了盐浴淬火工艺挺柱全淬、裂纹变形的问题，产品不合格率仅为1％     

柴油机用排气门的惯性摩擦焊接

柴油机的排气门,在高温高压的恶劣条件下连续地工作。尤其是头部,经常与700℃以上的高温可燃气体接融,这种气体又具有较强的腐蚀性,使得工作条件更为不利。而杆部则与铸铁套管配合,杆端又与高速摇动的摇臂相撞击。因此需要杆部具有较高的硬度和耐磨性。这两种不同的工作环境,对排气门的头部材料与杆部材料就提出了不同的要求。头部材料常采用奥氏体钢,比较昂贵,而热处理后的硬度受到限制,一般低于HRC30;杆部,持别是杆端要求热处理后的硬度在 HRC55以上。目前     

关于17-4PH沉淀硬化不锈钢综合性能的研究

为提高汽车中轴的使用性能（抗耐磨、高硬度和较好的冲击韧性）,对17—4PH不锈钢进行试验研究,通过合理控制化学成分及调整热处理工艺,对该钢进行热处理工艺制度的优化试验,并对热处理后的材料进行力学性能、显微组织以及X射线分析试验。分析试验数据,观察材料的微观组织,研究热处理工艺对材料组织和耐磨性能的影响,摸索出在1050℃固熔＋520℃时效处理后。硬度与耐磨性最高,冲击韧性较好,满足了性能要求。     

薄壁齿套的心部硬度控制

薄壁齿套是汽车变速器的关键零部件,它起变换档位和传递扭矩的作用。齿套的心部硬度是保证其有足够的强韧性能来承受传动扭矩,在换档过程中承受冲击。目前大部分客户图纸没有心部硬度的硬性要求,仅注重心部组织等级,少数图纸有心部硬度要求30-48HRC。现在有一新客户要求齿套心部硬度32-43HRC,这对最小壁厚2mm的齿套来说难度太大,很容易超过上差要求。文章针对薄壁齿套的心部硬度控制问题进行研究,使齿套的心部硬度控制在符合客户要求的范围内。     

淬火介质试验研究与应用

为解决４０ＭｎＢＨ钢锻件淬火质量问题（淬水开裂、淬油硬度低）和本田支架调质后心部硬度低的问题，进行了水溶性介质、改性油淬火试验研究，并在本田支架热处理中予以应用。详细叙述了采用多种淬火介质进行本田支架淬火试验过程；及采用多种浓度今禹８－２０水溶性淬火介质，对不同淬透性４０ＭｎＢＨ钢的淬硬试验、淬裂试样试验、机械性能试验过程。     

非调质钢在汽车后桥半轴上的应用

本文介绍了NJ1028／NJl038汽车后桥半轴采用非调质钢制造的试验、试制情况。通过锻造、机加工、感应加热淬火、金相、硬度、断口、淬硬层分布及机械性能的试验和装车道路试验，以及对试验结果的分析，确定了用非调质钢制造后桥半轴的生产工艺。并经过批量试生产证实，采用F35MnVN非调质钢制造汽车后桥半轴能满足产品性能要求，其硬度要求可降低至22-26HRC，采用非调质钢制造后桥半轴，可省去调质及其后的清理工序，并可避免热处理开裂，能产生较大的经济效益和社会效益。     

高铝600MPa级冷轧双相钢的试验研究与分析

对一种高铝600MPa级冷轧双相钢进行了试验研究和分析.结果表明:该双相钢具有优良的力学性能;其连续冷却相变温度为Ac3=930℃,Ac1=770℃;退火组织为典型的铁素体+岛状马氏体双相组织,马氏体均匀分布在铁素体周围;马氏体岛附近的铁素体基体中存在高密度自由位错.     

深冷处理改善筑路机械耐磨件组织和性能试验

混凝土泵、混凝土和沥青混凝土拌和机、稳定土拌和机等筑路机械中都有一些抵抗磨料磨损零件。这些零件一般承受轻度冲击载荷 ,磨损强烈 ,服役寿命比较短 ,更换频繁。筑路机械制造厂商均采用镍硬铸铁或高铬铸铁制造这类零件。我们分析了一些国产配件 ,发现零件硬度偏低 ,例如 Cr2 0 C3Mo高铬铁硬度只有 HRC53～ 55。金相组织中有较多残余奥氏体。材料的抗磨潜力未能充分发挥。为了改善这种情况 ,我们进行了合金白口铸铁的深冷处理研究试验 ,取得较好效果。耐磨合金铸铁中含有铬、镍、钼、铜等合金元素 ,基体中含碳量高 ,马氏体转变终了温…     

运用正交设计方法,掌握后半轴热处理工艺

热处理,是把材料在固态下加热、保温和冷却,以改变材料组织和性能的一种工艺。因此,为了设计热处理工艺的最佳参数,以确保产品质量,经常会遇到多因素试验的问题。正交设计利用正交表安排多因素试验,利用数理统计原理来进行数据分析的科学方法。下面就以我厂生产的 CA10汽车后桥半轴为例,来谈谈热处理工艺中运用正交设计的问题。原来,我厂后半轴的热处理是参照兄弟厂的工艺参数,先加热到830℃,保温70分钟。然后,淬入油中冷却。淬火后,立即放     

6082铝合金控制臂热处理工艺研究

采用力学性能测试、扫描电镜及X射线衍射技术,研究了6082铝合金控制臂热处理工艺参数对其力学性能、显微组织的影响。结果表明,对于该6082铝合金控制臂,热处理强化后的力学性能抗拉强度R_m为371 MPa、规定塑性延伸强度R_(p0.2)为341 MPa、延伸率为11.5%。适宜的热处理工艺为固溶560℃保温3 h,水淬;时效170℃保温15 h,空冷。     

齿轮渗碳淬火后非马氏体组织的改善

文章介绍了齿轮类零件在经过渗碳淬火热处理后,产生的非马氏体组织对零件性能的影响,以及在生产过程中,通过调整热处理工艺,改善非马氏体组织的工艺整改过程。