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针对某V型多缸柴油机,搭建了润滑系统压力测试平台,测试了机油温度40~115℃范围内,发动机转速800~2200 r/m in范围内,润滑系统各关键节点的机油压力、发动机阻力矩和机械损失功率,研究了机油温度对发动机润滑系统性能和机械损失的影响规律,并对极限工况下的润滑特性作出预估.结果表明:各转速下,随着机油温度的升高,润滑系统各关键节点的机油压力均降低,各关键节点间的机油压力损失也随机油温度升高而降低;在试验温度范围内,各关键节点中机油散热器的流阻和其随温度的变化率均最大;右排主油道压降大于左排主油道压降,二者差值随温度升高而减小.发动机机械损失功率和阻力矩均随着机油温度升高而降低,相同温度区间内发动机阻力矩的变化率随发动机转速增大而增大. 相似文献
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该文采用柴油机倒拖法,产4120sG柴油机和日产4D105-5型柴油机在代温条件下的平均起动阻力矩进行对比试验研究。试验结果发现,多缸柴油机在3低温条件下的平均起动阻力矩和起动转速随机油的下降增加较快。不同类型多缸柴油机平均起动阻力矩变化规律基本相同;在相同条件下,日产4D105-5型柴油机的平均起动阻力矩明显比国产4120sG柴油机的起动阻力矩小,这对进一步研究改善柴油机冷起动,优化柴油机电起动 相似文献
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低温起动性能是车辆的重要性能之一,每到冬季,经常会出现起动困难的情况。影响低温起动的因素有很多,有一个直接的因素是低温起动机拖动发动机转速。但是拖动转速与起动机功率设计关系紧密,起动机功率设计最关键的条件是发动机低温阻力矩及最小拖动转速,拖动转速比较容易给出,但是发动机低温阻力矩却很难给出,一直是一个行业内的难题。本文以上汽大通VM2.8L柴油机为基础,进行低温阻力矩的研究,计算出低温阻力矩及总结出低温阻力矩的计算公式。 相似文献
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对喷油泵首先进行清洗泵体、外观检查、确定喷油泵是否能试运转,再查找调试数据。若无调试数据,但能试运转,先将喷油泵安装在试验台上,在所有需调整部位不动的情况下进行试调,测出调试数据,并分析故障原因,适情再进行分解、检查和更换两大偶件。测试方法是:第一步,确定喷油泵高速断油转速。将喷油泵操纵臂向加油方向扳到底,提高试验台转速,观察喷油泵完全断油时的转速,并记下。第二步,确定调速器起作用点的转速。在上述基础上降低试验台转速,比高速断油转速低200转/分钟左右,再提高转速,同时观察油量调节拉杆刚刚向减油方向移动时 相似文献
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本文论述的内容包括:什么是柴油机喷油泵调速器停油转速偏高甚至不停油,停油转速偏高甚至不停油能否导致柴油机最高空转(或部分负荷)转速偏高甚至过高的判断,柴油机最高空转转速偏高甚至过高的危害,停油转速偏高甚至不停油故障的原因与排除。 相似文献
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机械转子动平衡工艺的理论与实践 总被引:3,自引:0,他引:3
由于科学技术的不断进入和工业的飞速发展,各类机械转子的转速都不断地提高,从而对转子的动平衡的质量的要求也越来越高,动平衡工艺民为机械制造领域中一项非常重要的内容,对于电机,机床,汽车,发动机等制造行业更是如此。 相似文献
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车用汽油机瞬态排放特性的试验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
文中对汽油机瞬态排放间接测量方法进行了探讨,通过对瞬态排放数据时延和幅值畸变进行修正,可得出较高精度的瞬态排放间接测量数据。针对汽油机冷起动工况、恒转矩增转速、恒转矩减转速等工况进行了排放测量。得出了相应工况的排放特性,并作了影响因素分析。 相似文献
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在商用车常用的8极48槽驱动电机转子设计中,为避免高转速引起的离心力造成转子失效,降低电机转子振动,采用ANSYS软件对电机转子冲片结构进行拓扑优化,保证优化后的转子冲片结构在额定转速下满足机械强度的同时,还降低了电机旋转过程中的径向力谐波幅值,达到降低振动减小噪声的目的,为下一步高速电机的性能改善提供了理论指导。 相似文献
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脉冲线圈工作不正常,摩托车会出现电启动不能启动的故障,原因一般是脉冲线圈的永磁铁与发电机转子感应头之间的间隙变大。脚启动发动机时能使曲轴转速达到600r/min以上,电启动发动机时曲轴转速只能达到500r-600r/min左右。因此,前者的转速始终高于后者。曲轴转速高,发电机转子旋转速度就快,脉冲线圈产生的交流电压就高(一般工作电压1V~2V左右),电流就大。当电子点火器内部的晶闸管接到脉冲电流信号后,可控硅由截止转为导 相似文献
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带真空泵的稀土永磁稳压发电机转子由多块钕铁硼永磁材料通过极靴和非导磁螺钉固定在转子铁芯上,相邻的钕铁硼永磁材料极性相反,即N极、S极间隔排列,组成钕铁硼永磁转子.当转子转动时,磁场旋转,电枢绕组切割磁力线,产生电动势.研制的四相半波可控整流稳压器集稳压、整流于一体,输出电压稳定的直流电,解决了汽车用永磁发电机在宽转速、宽负载范围内输出电压需要保持稳定的问题. 相似文献
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转子是增压器的关键部件,它的转速非常高,因而对转子的动平衡提出了很高的要求。例如GJ-110型增压器要求压气机叶轮不平衡量<0.5μ,涡轮叶轮不平衡量<0.5μ,转子总成压气机端不平衡<1.0μ。这里所说的μ,是指质量中心与旋转中心线距离为1微米时所产生的不平衡力矩。 相似文献