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991.
悬索桥主缆与鞍座间摩擦系数的测定   总被引:2,自引:0,他引:2  
陈策  吉林  冯兆祥 《中外公路》2008,28(1):120-123
为了研究特定工况下中塔主缆在鞍座内的滑移情况,对泰州长江公路大桥开展了主缆与中主鞍座间抗滑移试验研究,试验采用与实桥直径相同的镀锌钢丝,全面模拟各束股与束股之间、钢丝之间、束股与鞍槽间的真实的接触特征,以期使试验测出的主缆与鞍座鞍槽间摩擦系数能较为真实地反映实桥的情况.  相似文献   
992.
无粘结CFRP筋部分预应力混凝土简支梁试验与分析   总被引:2,自引:0,他引:2  
用CFRP(Carbon Fiber Reinforced Polymer)筋替代高强钢筋作预应力筋,用普通钢筋作非预应力筋,可避免因预应力筋锈蚀而引起的结构物承载力下降和耐久性降低。为解决CFRP筋锚固问题,在XM夹片锚具与CFRP筋间设置2个一定长度的半圆钢管,通过填充于2个半圆钢管与CFRP筋间的环氧树脂,将张拉及锚固时锚具的夹持力较均匀地分布给夹持区的CFRP筋。根据综合配筋指标的不同,设计和完成了4根以CFRP筋作无粘结预应力筋、普通Ⅱ级钢筋作非预应力筋的无粘结部分预应力混凝土简支梁试验。试验表明:试验梁的平均裂缝间距仅与非预应力筋直径、有效配筋率及混凝土保护层厚度有关,与无粘结CFRP筋的配置无关。使用阶段按应力增量类比,将无粘结CFRP筋等效为有粘结非预应力筋的换算系数,取为0.35;裂缝分布不均匀系数为1.31;给出计算结果与试验结果吻合良好的裂缝宽度及刚度计算公式;获得了这类梁中无粘结CFRP筋极限应力增量随综合配筋指标增大而线性减小的变化规律,进而基于力的平衡提出了这类梁正截面承载力计算公式。  相似文献   
993.
在介绍碳纤维加固混凝土受弯构件剥离破坏分析理论的基础上,对碳纤维补强衬砌结构的剥离破坏形态进行讨论,分析剥离区域的应力状态,建立剥离破坏的判别条件,提出相应的工程防范措施。  相似文献   
994.
从杆体、灌浆体、岩体三者粘结机理和力学行为方面对全长粘结锚杆在张拉荷载作用下的工作机理加以探讨。分析了杆体与灌浆体间粘结力沿长度变化的规律及其原因;论述了灌浆体与孔壁岩体间粘结力与二者弹性模量之比的关系;并提出以杆体、灌浆体、岩体三者的协调性来分析和评价锚杆的工作状况。最后,对锚杆设计和施工提出几点建议。  相似文献   
995.
论述了体外预应力的技术特点 ,分析了体外预应力结构设计计算中需要解决的问题 ,并论述了体外预应力技术在我国的应用及发展前景  相似文献   
996.
采用无粘结预应力的温塘河大桥   总被引:3,自引:0,他引:3  
樊文林  张增茂 《公路》1997,(7):27-30
通过温塘河大桥的实践,介绍无粘结预应力桥梁的设计,施工和实践结果,为研究,推广无粘结预应力提供了有效的数据。  相似文献   
997.
本文介绍了无粘结部分预应力砼连续板跨线立交桥的设计思想及技术,并进行了经济分析。  相似文献   
998.
易圣涛 《国外公路》1999,19(5):40-42
介绍日本预应力混凝土桥梁设计施工中的一项新技术,即后期粘结的PC钢材经省去了一般预应力桥梁的穿素及矸浆作业,大大简化了施工工艺,有利于结构截面的减小。  相似文献   
999.
关于无粘结PPC(部分预应力混凝土)结构耐久性的研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
本文主要论述无粘结部分预应力混凝土结构耐久性的问题。分析影响无粘结预应力混凝土构件耐久性的原因,介绍国内外无粘结PPC结构的耐久性试验,提出了无粘结PPC低高度箱梁防腐技术措施。  相似文献   
1000.
土坡稳定滑移线数值分析法   总被引:2,自引:1,他引:1  
结合有限元法、极限平衡理论和常微分方程的数值解法等,提出用于土坡稳定的滑移线数值分析法,该方法考虑土的应力应变关系和土坡失稳的破坏形式,从分析土坡应力分布的变化入手,直接确定临界滑裂面的位置,进而计算土坡总体安全系数。  相似文献   
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