任意铺设纤维增强型复合材料层合板具有高阶剪切时的非线性弯曲

本文利用变分原理,在Rcddy高阶横向剪切变形理论的基础上,建立了任意铺设纤维增强型层合板的非线性弯曲的基本方程。由所建立的方程,作者用广义三角级数计算了在均布载荷作用下,四周固支的对称角铺设叠层厚板的非线性弯曲,并得出了解析解。     

基于减隔震设计的大跨度连续梁桥抗震性能评价

基于高烈度区的某大跨度连续梁桥(89m+170m+89m),采用非线性时程分析法进行结构动力特性及抗震性能分析。全桥均采用三维梁单元建立空间模型,对于双曲面球形减隔震支座的滞回耗能特性和自恢复功能,活动支座的摩擦耗能以及固定销剪断后的效应进行了模拟,同时模拟了阻尼器的阻尼耗能作用。研究结果表明:采用双曲面球形减隔震支座及桥台处纵向阻尼器后,结构的反应得到了很好的控制,确保了高烈度区结构的抗震安全性。     

基于倒函数的立交匝道设计方法研究

文章将倒函数的概念、原理应用到立体交叉线形优化设计中,提出一种采用倒函数y=a/x作为立体交叉右转匝道线形的方法,分析了该函数线形相对一般采用的缓和曲线-圆曲线-缓和曲线的比较优势,并结合计算实例介绍了用倒函数设置立交右转匝道的具体求解方法。     

锦屏一级双曲拱坝形体控制施工测量

以锦屏一级双曲拱坝为例,介绍双曲拱坝形体控制测量和施工测量方法;通过对锦屏一级大坝每层曲率最大处采用平面多卡模板代替曲面的拟合误差的理论计算,证明平面模板代替曲面对大坝形体的影响超出规范的要求,提出在施工测量过程中采取折中的处理措施;利用可靠的检测数据和测量精度估算证实,采用折中的测量处理方法对提高大坝形体质量是有效的。     

预应力锚索框架梁加固滑坡的稳定性数值分析

预应力锚索框架梁加固滑（边）坡是一典型的三维问题,为按三维问题进行稳定性分析,利用著名非线性有限元分析软件ABAQUS,在超级计算机上分别建立某高速公路路堑边坡采用单排和双排预应力锚索框架梁加固某古滑坡的三维实体有限元模型;提出考虑结构物与岩土体间黏着效应的莫尔-库仑黏着摩擦模型,模拟锚索锚固段灌浆体与其周围岩土体间的相互作用特性;以特征点的水平位移和强度折减系数关系曲线上曲率最大拐点,结合剪切塑性区临界贯通作为边坡失稳判据,对应的折减系数即为其稳定分析所得安全系数;揭示预应力锚索框架梁加固滑坡的机理。为岩土体与结构物复杂相互作用的三维问题分析提供参考。     

地震作用下RC框剪结构剪力墙和框架柱的曲率延性与结构层间位移延性关系

研究地震作用下RC框剪结构的框架柱、剪力墙的曲率延性需求与结构最大层间位移延性需求之间的统计关系。框架柱、梁与剪力墙均采用指定弯矩―曲率关系的滞回单元,建立15层和30层平面RC框架剪力墙数值结构。通过弹塑性静力分析和地震动力时程分析,获得框架柱、剪力墙的曲率延性需求以及结构最大层间位移延性需求,探讨地震加速度峰值、结构弯剪比例对延性需求的影响,分别建立框架柱曲率延性需求与结构层间位移延性需求、剪力墙曲率延性需求与结构层间位移延性需求的定量统计关系。结果表明:框架柱、剪力墙的曲率延性需求和结构层间位移延性需求随地震加速度峰值增加而增加;剪力墙曲率延性需求随弯剪比例系数增加而减小,而框架柱和结构层间位移延性需求随弯剪比例系数增加而增加。考虑弯剪比例影响,拟合建立的函数模型与样本分析数据有较好的吻合,可指导RC框剪结构的初步抗震延性设计和评估。     

大跨连续刚构桥施工线形控制技术

通过对大跨径预应力混凝土连续刚构梁桥施工过程中结构的线形测试,经过合理结构分析计算,研究其施工过程中的线形变化规律,并根据现场实测数据和采用有效控制方法,给出合理的立模标高,使大桥顺利合龙.     

超声相控阵探头楔块优化及其在锚具检测中的应用

锚具作为缆索体系桥梁中的关键传力构件,其产品质量是整个桥梁运行安全性的保证。由于锚具的制造工艺,超声检测是锚具内部缺陷检测的主要手段,超声相控阵方法由于声束偏转、动态聚焦、程序控制等优点,比超声检测具有更高的检测效率及缺陷检出率。将超声相控阵方法应用于锚具无损检测中,优化探头楔块与锚具的接触形式,采用圆弧形接触面来改善耦合效果。通过对比试块的检测增益值分析探头楔块优化对检测灵敏度的影响,并分析了探头楔块曲率与对比试块曲率相同时,缺陷大小、缺陷深度对超声相控阵检测结果的影响。     

软硬不均地层盾构隧道纵向差异沉降相似模型试验研究

为探明不同海水水位、地层损失作用下穿越软硬不均地层盾构隧道结构纵向变形与发展，依托厦门地铁2号线跨海区间隧道工程，采用相似模型试验，以堆载模拟上覆水位荷载、漏砂法模拟下卧地层损失，分析上覆荷载、下卧地层损失下隧道沉降和曲率半径分布规律。结果表明： 1）上覆海水水位荷载下，隧道纵向沉降呈“勺形”分布，沉降过渡区范围为20环，原型长度为30 m； 2）随上覆荷载增大，沉降过渡区差异沉降呈二次函数增大，曲率半径呈指数形式减小，当上覆海水水位荷载为7.50 kPa时，原型水压为60 kPa（历史最高水位6 m），曲率半径最小，对应原型曲率半径为156 450 m，远大于《规范》控制值（15 000 m）； 3）下卧地层损失下，隧道纵向沉降呈“高斯”分布，沉降槽范围为24环，原型长度为36 m； 4）随下卧地层损失增加，沉降槽差异沉降值呈三次函数关系增大，曲率半径呈三次函数关系减小，当地层损失率为4.57%时，原型沉降槽曲率半径达到《规范》规定控制值（15 000 m）。     

钢筋混凝土偏压构件偏心矩增大系数计算方法探讨

由于我国不同时期不同规范对钢筋混凝土偏压构件偏心距增大系数采用的计算公式不同．导致相关设计人员对不同的偏心矩增大系数计算公式在理解上产生了一定的困难。为了明确钢筋混凝土偏压构件偏心矩增大系数概念，理解不同计算公式的含义和本质，探讨了用临界力和极限曲率来表示偏压构件偏心矩增大系数计算公式的原理，结果表明两者的本质是一致的。