全文获取类型
收费全文 | 3720篇 |
免费 | 258篇 |
专业分类
公路运输 | 1277篇 |
综合类 | 1038篇 |
水路运输 | 707篇 |
铁路运输 | 834篇 |
综合运输 | 122篇 |
出版年
2024年 | 37篇 |
2023年 | 120篇 |
2022年 | 105篇 |
2021年 | 145篇 |
2020年 | 106篇 |
2019年 | 140篇 |
2018年 | 80篇 |
2017年 | 76篇 |
2016年 | 63篇 |
2015年 | 145篇 |
2014年 | 188篇 |
2013年 | 160篇 |
2012年 | 178篇 |
2011年 | 197篇 |
2010年 | 208篇 |
2009年 | 210篇 |
2008年 | 248篇 |
2007年 | 222篇 |
2006年 | 151篇 |
2005年 | 151篇 |
2004年 | 124篇 |
2003年 | 129篇 |
2002年 | 124篇 |
2001年 | 104篇 |
2000年 | 85篇 |
1999年 | 74篇 |
1998年 | 63篇 |
1997年 | 59篇 |
1996年 | 56篇 |
1995年 | 27篇 |
1994年 | 44篇 |
1993年 | 35篇 |
1992年 | 36篇 |
1991年 | 39篇 |
1990年 | 27篇 |
1989年 | 19篇 |
1987年 | 1篇 |
1965年 | 2篇 |
排序方式: 共有3978条查询结果,搜索用时 15 毫秒
51.
52.
混凝土桥面轨道纵向位移阻力的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
对桥上无缝线路,梁轨之间存在由相对位移引起的轨道纵向位移阻力,使桥梁与轨道形成一个相互作用,相互约束的力学平衡体系,因此,轨道纵向位移阻力是分析无缝线路钢轨和桥梁受力的重要参数。由于道床的散粒体特性以及现场测试条件的限制,国内外在这方面的试验研究较少,轨道纵向位移阻力与梁轨相对位移和轨道竖向受载的关系,可采用梁体与钢轨之间产生一系列的相对位移,并测定钢轨的受力大小来确定。本文通过室内模拟试验,介绍了轨道纵向位移阻力的试验分析结果,轨道纵向位移阻力是分析无缝线路钢轨和桥梁受力的重要参数。本文通过两个1:4缩尺室内模拟结构试验,介绍了轨道纵向位移阻力的试验分析结果。 相似文献
53.
54.
根据 CRTSⅢ型板式无砟轨道结构特性,运用大型有限元软件 ANSYS 建立有限元梁板模型,并在成灌线上的 CRTSⅢ型板式无砟轨道冒浆区段进行了现场试验.在轨枕、轨道板质量和扣件、支承层刚度不变情况下,研究自密实混凝土冒浆状态下各轨道部件的垂向位移及垂向加速度,为 CRTSⅢ型板式无砟轨道结构设计提供参考. 相似文献
55.
钢-混凝土双面组合箱梁日照温度效应研究 总被引:1,自引:0,他引:1
在自然环境下,钢一混凝土双面组合箱梁受一天中日照变化的影响,在梁体内部会产生相应的温度应力和变形。以三跨钢一混凝土双面组合箱梁为研究对象,对组合梁在6:00至18:00日照条件下的温度应力与位移进行计算分析。利用有限元软件ANSYSl0.0建立三跨连续组合箱梁有限元模型,采用间接耦合解法进行热一结构耦合场的运算。得到了温度应力与温度位移的分布规律及时程分析,并对箱梁混凝土底板对温度效应的影响进行探讨。 相似文献
56.
基于考虑相变的热固耦合理论,采用GEO-SLOPE软件模拟地铁联络横通道水平冻结和开挖施工过程,分析地层温度场和位移场的变化规律。结果表明:隧道冻结帷幕交圈的时间约为26d,但需积极冻结到40d,冻结帷幕平均厚度达到120cm,再经过36d的维护冻结期才可实施开挖;在维护冻结期采用比积极冻结期略高的盐水温度,防止了冻土范围继续扩大,避免了隧道开挖过程中遭遇强度较高的冻土;在进行具体的冻结设计时,应结合地层和隧道轮廓线的特点,设定冻结盐水温度、冻结时间、冻结管间距和冻结管数量等参数;对比分析不同冻结帷幕保护下隧道开挖的地层位移场,结果证明冻结对抑制地层变形具有良好的效果,但需要足够的冻结时间方可将地表变形限制在可接受的范围内。 相似文献
57.
58.
59.
《公路》2021,66(6):25-31
合理确定水平土层间剪切作用是计算任意位移模式下挡墙土压力的关键,相关计算理论在考虑剪应力时缺乏一定的理论依据和试验支撑。针对组合位移模式下的刚性挡土墙,首先基于考虑位移效应的Mohr应力圆,得到由土拱效应导致主应力偏转所产生的剪应力;在此基础上,由直剪试验比拟土层错动作用,建立了剪切系数与位移模式参数n的幂函数关系式。将其应用于改进的水平层分析法,得到了组合位移模式下刚性挡土墙非极限主动土压力的求解方法。某些单一位移模式下挡墙土压力理论解为本文的特解,说明本文理论推导的可靠性。参数研究表明:RTT模式下,非极限主动土压力呈凸曲线分布,峰值位置随n的增大而上移,且高于已有理论解;RBT模式下,非极限主动土压力呈凹曲线分布,其曲率大于已有理论解;随着n的增大,合力作用点位置会降低,降低幅度与墙顶位移呈正相关;合力作用点位置随墙土摩擦角与内摩擦角比值的增大而增大,当墙土摩擦角大于0.7倍内摩擦角时,增长幅度尤为明显。 相似文献
60.