基于Flow-3D的风电轮毂浇注系统设计及优化

针对风电轮毂零件形状复杂、壁厚较大,如果浇注系统设计不当则极易出现卷气、夹渣等缺陷,严重影响铸件的力学性能问题,通过分析轮毂零件的结构特点和技术要求,根据铸造工艺设计原理完成浇注系统方案设计;利用Flow-3D仿真软件模拟其充型过程的温度场、速度场和压力场并结合内浇口的时间-速度曲线,分析浇注方案和生产工艺的合理性,优化浇注系统方案;并利用优化的方案进行试生产,获得质量合格的风电轮毂铸件.     

高锌铝基合金等温处理过程中组织的演变

对高锌铝基ZA27合金重新加热到固液两相区进行等温处理,研究了等温处理过程中组织的变化,并对有关组织的成分进行了测定.结果表明,等温处理时随时间的延长,共晶组织中的低熔点富Znη相熔化,Zn原子向初生晶内部扩散.保温20min时,初生晶粒由铸态时的等轴晶变为近球状晶,晶粒中的η相有熔化现象.     

镁合金AZ31的差热分析及凝固组织观察

利用差热分析(DTA)和在不同温度下加热-急冷,并结合金相组织观察的方法研究了AZ31镁合金的凝固相变温度及凝固组织变化特征.通过对AZ31镁合金DTA曲线的分析和不同温度下金相组织的比较、分析,确定了该合金的相变起始温度为430.1℃,共晶温度为438.5℃,固相线温度为614.4℃,液相线温度为636.4℃.同时,通过对不同温度下急冷试样的组织观察,分析了AZ31镁合金在凝固过程中的相变及组织演变特征,并确定了差热分析所得相变温度的准确性.     

磷元素对Al-Mg2Si合金显微组织的影响

研究了P元素的加入对Al-Mg2Si合金组织的影响.结果表明在常规铸造条件下,Al-Mg2Si合金中初晶Mg2Si为粗大的多角形块状.经过P元素变质后合金中的初晶Mg2Si得到明显细化,并成为分布较均匀的块状或球团状,当加入的P元素量为0.5%时,初晶Mg2Si最细小、圆整.其实质是P元素与Mg元素形成的Mg3(PO4)2化合物充当了Mg2Si的形核核心.     

高锌铝基合金等温处理过程中组织的演变

对高锌铝基ZA27合金重新加热到固液两相区进行等温处理,研究了等温处理过程中组织的变化,并对有关组织的成分进行了测定.结果表明,等温处理时随时间的延长,共晶组织中的低熔点富Znη相熔化,Zn原子向初生晶内部扩散.保温20 m in时,初生晶粒由铸态时的等轴晶变为近球状晶,晶粒中的η相有熔化现象.     

磷元素对Al-Mg2Si合金显微组织的影响

研究了P元素的加入对Al-Mg2Si合金组织的影响．结果表明：在常规铸造条件下，Al-Mg2Si合金中初晶Mg2Si为粗大的多角形块状．经过P元素变质后合金中的初晶Mg2Si得到明显细化，并成为分布较均匀的块状或球团状，当加入的P元素量为0．5％时，初晶Mg2Si最细小、圆整．其实质是P元素与Mg元素形成的Mg3(PO4)2化合物充当了Mg2Si的形核核心。     

超细Al_2O_3粉对AZ80镁合金耐腐蚀性的影响

采用热扩散的方法使超细Al2O3粉进入AZ80镁合金的表层以提高其耐蚀性.研究结果表明,热扩散处理温度、处理时间与AZ80镁合金耐蚀性的提高关系密切.随处理时间的延长和处理温度的升高,合金的耐蚀性提高,腐蚀速率由未进行处理的153.75 mg/dm2.h降到13.75 mg/dm2.h,且存在一个最佳处理温度为410℃.     

超细Al2O3粉对AZ80镁合金耐腐蚀性的影响

采用热扩散的方法使超细Al2O3粉进入AZ80镁合金的表层以提高其耐蚀性.研究结果表明,热扩散处理温度、处理时间与AZ80镁合金耐蚀性的提高关系密切.随处理时间的延长和处理温度的升高,合金的耐蚀性提高,腐蚀速率由未进行处理的153.75 mg/dm2·h降到13.75 mg/dm2·h,且存在一个最佳处理温度为410℃.     

数值模拟技术在铸造工艺中的应用

以生产厂家的典型铸件为例，根据实际生产条件，对其铸造工艺进行数值模拟计算．通过对数值模拟结果的分析，预测可能产生的铸造缺陷，进而提出新的优化铸造工艺的措施，以得到较高质量的铸件．     

镁合金AZ31的差热分析及凝固组织观察

利用差热分析（DTA）和在不同温度下加热-急冷,并结合金相组织观察的方法研究了AZ31镁合金的凝固相变温度及凝固组织变化特征．通过对AZ31镁合金DTA曲线的分析和不同温度下金相组织的比较、分析,确定了该合金的相变起始温度为430．1℃,共晶温度为438．5℃,固相线温度为614．4℃,液相线温度为636．4℃．同时,通过对不同温度下急冷试样的组织观察,分析了AZ31镁合金在凝固过程中的相变及组织演变特征,并确定了差热分析所得相变温度的准确性．