水电站特殊荷载桥梁静载试验

某水电站大坝后方建有最大跨径为31 m钢箱梁简支梁桥,其上荷载为门机和胎带机,门机自重220 t,胎带机重80 t,门机四脚为7 m×7 m,胎带机胎带长5.5 m,加载区域小,荷载总量大。为了对该桥进行检验,对其试验方案进行比较设计,最后选择3个水箱作为加载方式,经现场试验,效果较好,该方法可为同类型桥梁静载试验提供参考。     

基于检测参数的损伤箱梁性能评价方法

针对目前损伤箱梁的评价方法的缺陷性,以大跨径预应力混凝土箱梁桥上部结构为研究对象,结合箱梁外观检测中的常见病害,从5个损伤元素中确定了13个评价指标,通过层次分析法建立了损伤评估模型,基于专家打分法来确定各指标的初始权重;然后构造关联函数计算损伤指标实测值与各等级的关联度,并将其作为桥梁定量评价的基本参数;通过剥离法进行权重修正,最后应用该评价方法对某大桥的性能评价并与规范法进行了对比分析,结果表明本文所提出的评价方法具有一定的可行性,研究结果为基于外观检测元素的箱梁量化分析评价提供依据。     

采集方法对数字图像沥青混合料离析评价影响研究

为了研究采集方法对数字图像处理技术沥青混合料离析评价方法评价结果的影响,提出合理的图像采集条件,通过对AC-13、AC-25级配类型混合料图像、不同光照强度下沥青混合料图像、不同采集高度图像进行数字图像预处理,采用四边静矩变异系数评价图像均匀性,并对比分析变异系数结果.研究结果表明:500张AC-13、AC-25级配类型沥青混合料图像静矩变异系数结果,主要集中于0～1.5％区间,下面层AC-25级配类型沥青混合料相对上面层AC-13更易产生离析;在光照强度充足情况下,不影响均匀性评价结果,但在夜间光照不足时结果出现偏差,需要对图像采集进行光照补偿;采集高度为60 cm时,集料颗粒面比与实际相符,随着采集高度的增加,预处理图像中大颗粒粘连颗粒增加,影响均匀性评价的准确性.     

持力层性质对变截面桩承载特性的试验研究

和传统的等截面桩比较来看,变截面桩正是由于变截面的存在增大了与桩侧土体的接触面积从而提高了桩侧阻力,并且变截面处土体处于受压状态,进而提高了变截面桩的极限承载力。此次我们试验的目的就是探索变截面桩的扩大头处于不同持力层中时对于变截面桩承载特性的影响。本次模型试验包含若干组试验,让扩大头处于不同的持力层中上拔20mm和下压30mm,然后观察荷载随上拔量或下降量的变化情况,进而探讨持力层性质对变截面桩承载特性的试验影响。     

温度对沥青混合料摊铺运动场的影响

为了研究螺旋摊铺过程中温度对摊铺均匀性的影响,首先通过对螺旋布料器的结构分析以及流体动力学的理论分析,建立了螺旋摊铺过程中沥青混合料的单项CFD运动场模型;然后利用所建模型模拟不同温度的运动场温度云图,从而对运动场温度分布进行分析;根据运动场温度云图计算单位面积的温度变化率以及不同初始温度下运动场模型的温度损失量,进而分析了不同摊铺温度对运动场的影响,为实际螺旋摊铺作业中选择摊铺温度提供参考。     

基于流固耦合理论的山洪泥石流浆体作用下双柱墩的动力响应分析

山洪泥石流冲击双柱墩是一个复杂的过程,本文选用Bingham流体模型作为山洪泥石流浆体的本构模型,首先在三维湍流k-ε模型的基础上,考虑山洪泥石流特点,应用CFX对某地发生的山洪泥石流浆体进行数值模拟;然后通过ANSYS建立了山洪泥石流浆体与双柱墩的流固耦合模型,实现了山洪泥石流浆体冲击双柱墩的全程模拟,从而对双柱墩在不同参数的山洪泥石流浆体冲击作用下的响应情况进行了分析。结果表明:山洪泥石流浆体的密度、流速、冲刷水头高度对双柱墩的冲击力影响极大,又揭示了流固耦合效应导致了墩底的冲压坑洞,还证明了基于动量守恒的流体动压力法可近似计算山洪泥石流浆体冲击双柱墩时的冲击力,可为类似防灾工程提供参考。     

基于CFD的大跨度钢-混组合梁斜拉桥抗风性能分析

为阐明钢-混组合梁形式的斜拉桥抗风性能,以某钢-混叠合梁大跨度斜拉桥为工程实例,采用基于CFD方法的数值模拟,开展大跨度斜拉桥钢-混叠合梁式主梁截面气动力参数的计算分析,同时研究了大跨度斜拉桥颤振和抖振特性。研究结果表明:根据颤振分析结果,颤振风速为63.7m/s小于颤振临界风速为97.6m/s,颤振性能良好;由抖振响应分析结果可知,桥梁具有良好的风致振动性能。     

基于CFD的大跨度钢桁梁悬索桥抗风性能分析

为研究钢桁梁悬索桥主梁截面气动性能及大跨度悬索桥抗风性能,以某桁梁式大跨度悬索桥结构为工程背景,采用CFD数值模拟方法,开展大跨度悬索桥桁架式主梁截面气动力参数的简化分析,并对大跨度悬索桥颤振和抖振特性进行了研究。研究结果表明:采用简化的板桁主梁CFD分析模型,将三维结构等效为二维平面,有效地降低了建模难度和计算工作量;根据颤振分析结果,颤振风速为50. 5m/s小于颤振临界风速为124. 2m/s,颤振性能良好;由成桥状态下脉动风作用下桥梁抖振响应结果,桥梁在风致抖振作用下性能良好,结构具有良好的气动性。