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本文根据轮/轨蠕滑理论提供了计算和分析B_0—B_0机车转向架直线运行横向轮/轨力的方法,并以SS4型电力机车作为验证实例,理论计算和实际测试的结果相接近。作者采用这种方法对轮/轨力进行可靠的分析,旨在论证我国现有电力机车转向架蛇行稳定性所要求的最佳轮对定位刚度。本文论证结果符合于作者在文献[1]中提出的轮对定位新方案,它可适用于最大运行速度为100km/h的现有SS型电力机车。 相似文献
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我国的电力机车制造业已有二十余年的历史。1968年以来,韶山1型大功率硅整流器电力机车(简称韶1车)开始批量投产。在宝成线上承担着繁忙的运输任务,输送能力比原蒸汽牵引有了大幅度提高,取得了显著的经济效果。十多年来,科研设计、制造和运用单位相结合,对韶1车进行了一系列改进,特别是对韶1型31号车改为可控硅(晶闸管)级间平滑调压和对104号车一系悬托改用圆簧的成功,为采用可控硅级间凋压的韶山3型电力机车的设计,提供了有利条件。其间,为了运输生产的 相似文献
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三、轮对各向定位刚度的取定从设计的观点来看,为使机车在运行工况中具有最佳的垂向振动性能,必须充分利用一系悬挂的柔度,故尽可能减小轮对的垂向定位刚度是十分必要的。现有国产电力机车每个轴箱的轮对垂向定位刚度为:SS1机车k_z=51kgf/mm;SS3和SS4-0002和SS4-0003机车k_z=44kgf/mm;进口的8K机车k_z=42kgf/mm,这些机车均采用轴箱拉杆装置。为改善高速运行的动力学性能,法国的高速电力机车(最大速度180km/h)B_0ˊB_0ˊ26000(原为B_0ˊB_0ˊ15000)取k_x=16kgf/mm,与8K机车 相似文献
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本文对几种不同牵引装置的B_0B_0B_0机车在牵引工况中的轴重转移进行计算分析,从而推导出其设计参数的相关函数式和机车最佳粘着性能的参数匹配方法。此外,还论述改善B_0B_0B_0机车动态粘着性能的设计措施,并进行实例论析。 相似文献
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为使机车具有最佳的粘着和动力学性能,本文论述了双作用牵引杆装置的机械特性和如何考虑其机构、几何参数及其与悬挂特性相匹配的有关设计问题,并对SS4机车现有的牵引装置提出了一些改进建议。 相似文献
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五、杆件的弹性联结与单作用牵引杆装置不同,双作用牵引杆装置在运行工况中对转向架相对于车体的回转自由度起到较大的约束作用。当机车进入不良线路的弯道时,转向架的惯性力引起的轮/轨冲击将会对车体产生剧烈的摇头振动。为了缓和冲击,要求双作用牵引杆装置在车体与转向架之间采用弹性联结。在瑞典的Rc型机车上,这种装置的牵引横梁中央嵌装有径向预压的橡胶 相似文献
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5.轮/轨横向力的计算在轮/轨横向接触极限时的蛇行轮/轨力分别按稳态和动态两种工况计算,前者是假设机车在理想的轨道上运行,轮/轨横向力仅由横向蠕滑和轮对蛇行冲击所产生;后者则计及轨头横向不平顺的冲击所产生的轮/轨瞬态冲击力。在轮/轨横向接触极限状态的最大横向轮/轨力主要包括下列三个部分: 相似文献