体外预应力法加固紫坭大桥主桥

广州市番禺区紫坭大桥主桥承载力不足,为恢复桥梁的承载力,采用体外预应力法加固。文中详细介绍了加固紫坭大桥主桥的体外预应力体系、锚固结构和转向结构。通过计算分析说明,该加固法可以达到恢复桥梁承载力的目的。竣工动静试验表明该桥主桥的加固效果良好。     

预应力混凝土连续梁桥二次加固及效果分析

深圳机荷高速公路某大桥主桥为(42.5+2×65+42.5)m的预应力混凝土连续箱梁桥,1997年建成通车,2001年因箱梁开裂较为严重采用增设体外预应力法进行了首次加固。2015年检测发现主桥存在多种病害,主桥被评定为三类桥梁,需进行二次加固。为了保证桥梁运营安全,在原体外预应力加固部分失效后,将现有桥面铺装更换为钢筋混凝土整体化层、在中跨范围内箱室两侧各增设2束12s15.2mm通长体外预应力束、在全桥箱梁内侧顶板上粘贴横向钢板。对加固前、后的桥梁进行荷载试验,从结构的受力、变形及动力特征方面分析该桥二次加固的效果。结果表明,采用二次加固后该桥的纵、横向刚度以及桥梁的整体工作性能均有了明显的改善,满足运营要求。     

斜拉调载加固法在桥梁加固中的应用研究

某预应力混凝土连续刚桁桥经20多年运营,在主桥中跨的下弦杆与弦下斜杆连接处三角区出现严重裂缝,该处连接受到较大削弱,内力重分布导致附近弦下竖杆出现破坏性开裂,威胁到桥梁的结构安全。该文提出斜拉调载加固法,经理论计算和实践表明:该方法能有效调整桥梁结构内力,并充分发挥加固材料的强度。斜拉调载加固法作为一种较新颖的桥梁加固方法,主要适用于主梁刚度较小的大跨梁式桥加固。     

潭洲大桥箱梁底板砼开裂事故处理

介绍了潭洲大桥主桥１２５ｍ跨连续箱梁跨中底板砼开裂的经过、原因分析以及修复加固方案的设计和实施。经静载试验表明，实测应变值和挠度值小于计算值，结构受力状态良好，说明主桥的修复加固达到了设计要求。     

长沙银盆岭湘江大桥主桥维修加固设计

介绍长沙银盆岭湘江大桥的主要病害并对其成因进行分析,提出了斜拉桥主桥的维修加固方案.维修加固主要内容包括斜拉桥换索、箱梁加固和索塔加固,其中斜拉桥的换索为本桥的关键技术环节.     

钟祥汉江公路大桥加固处治工程设计施工

为总结公路桥梁加固处治施工经验,结合钟祥汉江公路大桥加固处治工程设计及施工过程,重点对主桥的下构加固方案、老桥上构拆除工艺、新上构结构设计等进行介绍.     

刚架拱桥横系梁加固技术研究

钦州市钦江二桥主桥为3×63 m钢筋混凝土刚架拱桥,针对该桥横系梁的病害及病因,采用附加型钢梁加固法对刚架拱桥横系梁进行加固,具体做法是,旧的横系梁不用拆除,新附加的型钢梁端部通过高强螺栓与拱肋对穿连接.对该桥加固前、后动力性能和稳定承载能力进行对比分析,结合加固后桥梁成桥试验结果,得到以下结论:所采用的计算模型和实际情况相吻合;附加型钢梁加固法能够提高桥梁的横向刚度、改善桥梁的动力性能、提高桥梁的稳定承载力,可推广应用于刚架拱桥横系梁加固.     

大跨刚架拱桥增设拱片加固施工

以珠海市S365线井岸大桥主桥加固工程为例,介绍了大跨刚架拱桥增设拱片加固的施工技术,包括施工顺序的选择、桥面微弯板的拆除、新增拱片的支架搭设与浇筑、整体式现浇板的支架搭设与浇筑。实践表明:半幅法施工(增设拱片、现浇面板),不需要大型机械和支架,施工方便,工艺简单,施工过程安全可控,能达到较好的加固效果,为该类桥梁的加固提供了参考和借鉴。     

曲海大桥主桥结构承载力验算与加固措施

该文通过广东曲海大桥在提高了荷载等级后的极限承载力验算。对主桥的加固设计提出了有针对性的方案。施工后经有关部门检测,加固效果良好。     

南部嘉陵江大桥加固工程的非线性分析

介绍四川省南部嘉陵江大桥主桥现状及加固方法，在考虑几何，材料非线性的情况下对该桥维修加固的施工过程，运营阶段进行空间有限元仿真分析。进而对加固方法的效果和加固后桥梁承载能力作出评定。     

大跨连续刚构桥箱梁抗震分析与减震措施研究

高烈度地震区大跨连续刚构桥箱梁在地震作用下会发生弯曲变形,产生较大弯矩和剪力,对箱梁抗裂及承载能力产生不利影响。为减小连续刚构桥箱梁在地震作用下的内力,以(90+190+228+123+60)m刚构+连续梁协作体系桥为例,采用有限元软件Midas Civil建模,对主墩墩型和支座类型的影响进行抗震分析并提出减震措施。研究结果表明:①主墩采用双薄壁墩比独柱式空心薄壁墩对箱梁抗震有利;②在辅助墩、交界墩或桥台处设置高阻尼隔震橡胶支座,可以减小箱梁和主墩受力;③在主桥梁端纵桥向设置粘滞阻尼器可以显著降低箱梁和主墩的弯矩;④组合使用高阻尼隔震橡胶支座+粘滞阻尼器减震措施,可以在不中断交通的情况下显著提升连续刚构桥的抗震性能。     

高速铁路无支座整体式刚构设计

为与相邻公路桥对孔布置并具有较优的结构性能,新建福州至厦门铁路泉州湾跨海大桥引桥采用多联(3×70)m无支座整体式刚构,该桥型全桥不设支座,边墩与中墩均与主梁固结形成整体刚构。该桥主梁采用预应力混凝土箱梁;墩高20~50 m,中墩采用实体墩或空心墩,边墩采用薄壁墩,相邻联边墩共用基础。通过在相邻梁端加装横向限位器、应用无砟轨道小阻尼扣件、边墩顶梁段采用两交界边墩临时固结后悬臂浇筑施工等措施较好地解决了梁端相对横向位移、轨道适应性及海上施工等问题。对该无支座整体式刚构桥结构性能进行分析,结果表明:其各项指标均满足规范要求,具有较好的经济性、抗震性能和景观效果。     

南京大胜关长江大桥六跨连续钢桁拱梁施工控制测量

南京大胜关长江大桥六跨连续钢桁拱梁施工测量采取钢梁施工前对主桥控制网进行复测和加密,对六跨连续钢桁拱梁范围内墩、台进行贯通测量;施工监测阶段建立钢梁监测局部控制网;桥面系施工时建立桥面控制导线的方法,满足钢梁施工各阶段控制测量的需要。既保证主桥钢梁中心线与南京大胜关长江大桥桥梁中心线、京沪高速铁路线路中心线协调一致,又保证钢梁各个节间监测数据的测量精度,满足钢梁安装线形及合龙口线形调整的需要。     

3×340m公铁同层合建多塔斜拉桥总体设计

珠机城际铁路金海特大桥位于磨刀门水道入海口,与金海高速公路大桥同层合建,主桥采用(58.5+116+3×340+116+58.5)m四塔三主跨斜拉桥。桥面宽度达49.6 m,中间布置荷载较重的双线城际列车,两侧布置荷载较轻的高速公路。为提高多塔斜拉桥的结构刚度并释放长联温度效应,采用刚构-连续体系,中塔塔梁墩固结,边塔塔梁固结、塔墩分离。主梁采用大挑臂式钢箱梁结构,由单箱三室钢箱梁加两侧挑臂组成,便于钢箱梁腹板与钢塔的壁板连接,实现塔梁固结。桥塔采用空间四柱式钢塔,其下桥墩为钢筋混凝土双肢薄壁结构。斜拉索采用LPES7-199~LPES7-379型Ⅱ级松弛平行钢丝拉索,按两平行索面扇形布置。钢塔及钢梁在工厂制造,再浮运至桥位安装。结构静动力分析结果表明,结构受力性能良好,安全可靠。     

大跨度斜拉桥摩擦摆式支座减震性能分析

为选用合适的摩擦摆支座设置方案,以改善地震作用下大跨度斜拉桥下部结构的受力性能,以安庆-九江高铁鳊鱼洲长江大桥主航道桥为背景,利用有限元软件建立全桥模型,比较不同摩擦摆支座设置方案下桥梁下部结构的地震反应。结果表明:在地震作用下,不设置摩擦摆支座时,承台底轴力及墩梁之间相对横向位移不满足减震要求;仅边墩设置摩擦摆支座墩梁之间相对横向位移不满足设计要求;边墩及辅助墩均设置摩擦摆支座后,下部结构最不利轴力显著提高,墩梁之间相对横向位移响应明显下降,安全系数大幅提高,均能满足结构减震要求。鳊鱼洲长江大桥主航道桥最终采用边墩及辅助墩均设置摩擦摆支座方案。     

部分斜拉桥塔梁墩固结点局部应力分析

庆淄路惠青黄河公路大桥为部分斜拉桥,矩形桥塔,塔梁墩固结,桥塔处主梁设置有斜向横隔板.建立其塔-梁-墩固结部位的三维有限元模型,分析该部位的局部应力.重点分析桥塔作用在主梁上的荷载对0号块主梁应力的影响,以及竖向及横向预应力荷载的效应.     

武汉二七长江大桥6×90m钢-混组合连续梁设计

为满足武汉二七长江大桥非通航孔深水区行洪、景观等要求,采用结构简单、受力合理及施工便捷的设计思路对非通航孔深水区桥梁进行设计。该深水区桥梁采用6×90m钢-混组合连续梁结构,主梁由下层的钢槽梁和上层的预制混凝土桥面板通过剪力钉连接而成。综合考虑施工环境及多种方法的优缺点,并通过计算确定采用升降主墩及临时墩支承高度的方法降低支点负弯矩区混凝土桥面板拉应力;预制桥面板按带裂缝工作的钢筋混凝土构件设计,横向为整体;从便于施工的角度细化了钢槽梁的构造;桥面板与钢槽梁间采用纵向结合方式,剪力钉数量根据受力变化范围分段布置。     

杭州湾跨海大桥高墩区引桥箱梁设计

杭州湾跨海大桥高墩区引桥是连接航道桥和低墩区引桥的桥梁,按其所处位置分为4段,分别是南航道桥南、北引桥和北航道桥南、北引桥,均采用70 m整孔预制吊装的预应力混凝土连续箱梁结构。     

平胜大桥斜交顶推中临时墩的受力分析

结合平胜大桥-自锚式悬索桥加劲梁架设中临时墩的受力分析,阐述了斜交顶推中临时墩的受力特点及变化规律,对斜交顶推施工的其他桥梁具有一定的借鉴意义。     

塔梁墩固结体系斜拉桥整体顶升关键技术

昆山市吴淞江大桥主桥为2×101 m的塔梁墩固结体系斜拉桥,为满足升级到Ⅲ级航道的通航要求,需将全桥整体顶升抬高1.87 m。该桥采用整体同步顶升方案施工,其中两侧引桥先采用断柱顶升法施工,主桥后采用抬梁顶升法施工。在主桥整体顶升中,首先在主墩墩底以上1 m处施工托换结构(由抬梁和抱柱梁组成),并将原桥墩内部空心部位用C50灌浆料填充密实;托换结构施工后,安装液压自锁式千斤顶和跟随千斤顶,同步进行主墩及过渡墩墩柱切割;墩柱切割后将主墩处主梁放置在托换结构上,过渡墩处主梁直接放置千斤顶上,通过PLC同步控制系统顶升桥梁至设计标高;最后,对主墩及过渡墩墩柱进行接高及加粗,完成1.87 m接高区段墩柱连接。