沙洋汉江公路桥连续梁边跨合拢段施工(续)

五,施工观测百米以上大跨度连续梁施工,在我国尚属首次,设计施工均无经验。施工中我们对边跨合拢进行了下述施工观测。 1.13号“T”箱梁悬臂端的竖向变形。 2.13号“T”箱梁悬臂端的纵向变形。 3.13号“T”箱梁悬臂端的扭转变形。 4.13号“T”箱梁悬臂端的桥轴偏转变位。 5.东岸9米段支架位移、支架压缩、基础沉降。现将观测结果整理如下。在浇筑7米段混凝土时支架尚未与箱梁悬臂端接连,模板与悬臂箱梁间仅存在摩阻力。7米段受     

高架桥“一机双跨”箱梁架设施工技术

介绍了利用DF50／150Ⅲ型架桥机实现“一机双跨”箱梁架设的施工技术，同时介绍了为实现“一机双跨”的施工方案，应用计算机对架桥机主梁钢结构与桥梁混凝土结构进行的验算和电测应力，并对“一机双跨”的箱梁架设施工工艺进行了叙述。     

浅议鄂东长江公路大桥预应力混凝土小箱梁质量控制关键点

预应力混凝土预制小箱梁（简称小箱梁）在当今公路桥梁建设中运用广泛。从梁场台座设计、钢模加工、钢筋制安、波纹管固定、混凝土浇筑养生、钢绞线张拉、管道压浆到小箱梁存梁、运输安装,如何把握小箱梁预制安装质量,笔者在实践中总结出“小箱梁质量控制关键点”,对类似桥梁施工有一定借鉴作用。     

“一模双梁”式移动模架设计与关键施工技术

为解决东莞水道特大桥近距离、变间距并置箱梁现浇施工难题,提出采用“一模双梁”式移动模架施工该桥箱梁.“一模双梁”式移动模架设计为上行式,采用挂梁环抱2套箱梁模板(其间距可在一定范围内随意调节)系统结构,主要由主梁、前导梁、上横梁、吊挂系统、支腿、模板系统、走行系统、液压系统等组成.采用ANSYS软件建模,对混凝土浇筑和移动模架行走工况进行计算分析,结果表明各项结构安全指标均满足规范要求.施工中采取了桥台台背处理、移动模架预压、设置预拱度、线间距变化调整、平衡浇筑箱梁混凝土、箱梁同步张拉、移动模架行走等关键施工技术,顺利实现了1台移动模架同时施工2片变间距并置箱梁.     

“碗形”箱梁断面梁格法分析计算

近些年来，随着城市化进程的加快，我国越来越多的城市都新建了城市高架系统，另一方面，对于宽幅、异形断面箱梁，普通的单梁计算模型已经很难讲清楚主梁的受力模式，为此须建立空间模型加以验证。利用空间梁格模型对近年来常用的“碗形”断面连续箱梁进行了分析计算。     

跨高速公路连续梁桥拆除施工方案研究

原横坪公路上跨惠盐高速桥梁为(28+36+36+28)m预应力混凝土连续梁桥,箱梁各腹板布置4根预应力筋。因该桥影响坪地互通立交主线二号桥建设需拆除。从技术、安全性、经济性等方面对3种拆除方案进行比选,确定采用“门洞+支架”拆除方案:在高速上方搭设支架形成门洞以供桥下车辆通行,在其它桥跨下搭设满堂支架并预先顶紧;跨高速段箱梁沿跨中切断后,向两侧依次切割拆除箱梁。利用MIDAS软件对切割前、后的旧桥进行仿真分析,以验证方案的合理性。结果表明:旧桥采用“门洞+支架”拆除方案时,箱梁变形及内力均满足要求;对有开裂风险的局部施工段梁体采用临时加固措施,可保证结构安全;门洞上方8 m梁段采用纵向二次切割的优化方案,结构变形及内力满足要求。     

大跨度连续刚构桥预应力混凝土箱形梁极限承载力分析

以虎跳门特大桥作为工程背景，采用梁段单元法建立了大跨度连续刚构桥预应力混凝土箱形梁极限承载力分析的数学模型，并推导出薄壁箱梁的Ｕ．Ｌ．列式增量平衡方程。在研究中，考虑了箱梁顶板、底板和腹板局部变形的影响及材料非线性和几何非线性。按形成矩阵的“对号入座”法则导引出非线性薄壁箱梁单元刚度特性矩阵。     

东海大桥70 m预应力混凝土箱梁施工技术创新

上海市深水港工程东海大桥上部结构70m预制箱梁在预制场内采用高位预制法预制，滑移方式运输，2500t“小天鹅”号吊船架设安装，墩顶精确对位。介绍70m箱梁预制及架设过程中的关键技术措施及工艺。     

PC箱梁桥裂缝成因及防治对策

针对PC箱梁桥在施工或使用中混凝土出现开裂的情况，将裂缝分为“荷载裂缝”和“变形裂缝”两大类，分析了裂缝的特征及成因，提出了防治对策。     

长沙市万家丽路快速化改造工程桥梁设计

长沙市万家丽路快速化改造工程,采用高架快速路+地面快速路相结合的快速化改造方案,全线高架双向六车道,共设4对平行式匝道,一处立交,高架全线主要采用“飞雁形”斜腹板预应力混凝土连续箱梁+双柱花瓶式桥墩,立交主要采用斜腹板钢筋混凝土连续箱梁+独柱式花瓶形桥墩。     

高强度高泵程砼的研究应用

本文主要介绍虎门大桥270m跨T构箱梁55MPa泵送预应力破，虎门大桥主塔系梁50MPa高泵程预应力砼的试配，及其有关物理力学性能。并阐述采用“双掺”技术时跟短粉煤灰反应“潜伏期”和减轻粉煤灰对砼护筋性的影响问题。     

中川机场立交波形钢腹钢箱—混凝土组合箱梁桥总体设计

兰州中川机场互通立交改造工程波形钢腹钢箱-混凝土组合箱梁是交通运输部首批钢结构桥梁示范工程和甘肃省公路建设“钢结构桥梁推广使用”的示范工程。为克服传统混凝土结构及钢结构箱梁在使用过程存在的各类问题，合理利用现有桥梁架设装备，现依托该工程提出一种崭新的结构-钢底板波形钢腹板组合梁桥，并对结构的设计、施工开展研究。其成果可供借鉴和参考。     

分离式三箱梁空气动力学特性风洞试验

分离式三箱梁因其优异的颤振稳定性，且对极端风环境的适应能力强，在超大跨度桥梁的设计和建设中逐渐被广泛应用。然而，因为双间隙的存在，分离式三箱梁极易发生涡激振动。桥梁涡激振动的起源与其所受的气动力及其绕流密不可分。为了揭示分离式三箱梁涡激振动的诱因，同时为工程设计和应用实践提供理论指导，以中国某座正在筹建的大跨度桥梁分离式三箱梁为研究对象，进行了精密化的风洞试验研究。通过试验对比了3种断面的表面压力特性，研究三者表面压力分布特征及频率特征。其频率分析结果表明：曲线腹板型式的箱梁具备“双频”现象，易导致涡振区的增大。其后，为揭示双频现象的诱因，进行了流场可视化烟线试验，试验结果表明：近尾流区没有发现剪切层的相互作用以及交替脱落的旋涡，单侧剪切层的分离和再附诱发了分离式三箱梁的气动不稳定性；线性腹板的断面间隙流场更为紊乱，尤其是下游间隙流场。还采用节段模型风洞试验对成桥状态下分离式三箱梁的压力分布特性及绕流场特征进行了初步研究。研究结果表明：与线性腹板的断面相比，曲线型腹板能够有效降低分离式三箱梁在成桥状态下的升阻力系数；剪切层的分离和再附依然是诱发分离式三箱梁气动不稳定性的主要原因。     

回弹仪法测评薄壁结构强度特殊测区引发的思考

结合工程实践阐述了“回弹仪法”测评小箱梁——薄壁结构混凝土强度,应对特殊测区引起足够的重视,以免影响其评定结论的准确性。     

太平大桥混凝土箱体的温度场

介绍了太平大桥混凝土箱体温度场的测试方案、测点布置及大气自然条件下箱体断面温度场的测试结果，并分析了箱体温度变化规律，为计算太平大桥施工过程中照温差引起的箱梁温度应力和施工控制中照温差引起的标高变化提供依据，也为《公路桥梁设计规范》补充制定“箱梁日照温差梯度形式”积累资料。     

混凝土箱梁钢筋保护层厚度问题研究

为了了解目前我国预应力混凝土连续箱梁的钢筋保护层厚度的实际情况,对结构的计算检验提供参考,以对预应力混凝土连续箱梁的调查为工程背景,采用现场调查方法对箱梁钢筋保护层厚度问题进行了研究。调查研究得到了混凝土箱梁桥钢筋保护层超标数量在箱梁横截面上的概率分布,并得出了不同施工方法对箱梁钢筋保护层厚度的影响。     

钢筋混凝土连续箱梁裂缝原因的分析及研究

结合某3×20 m钢筋混凝土连续箱梁桥的箱梁施工裂缝实例,通过对箱梁裂缝的逐步分析,研究了钢筋混凝土箱梁裂缝的性质,同时提出几点防止箱梁裂缝的建议.     

并列双箱梁的气动干扰效应对阻力系数的影响

为了给实际工程中并列双箱梁的风荷载取值提供参考,针对并列双扁平箱梁和并列双钝体箱梁,通过节段模型测压风洞试验方法,测试了11个不同风攻角(-10°~10°)下并列双箱梁在15个不同间距时[双箱梁的净间距与单箱梁宽度的比值(D/B)为0.025~6]的阻力系数,并与单箱梁的阻力系数进行对比。定义干扰因子为并列双箱梁的上游(或下游)箱梁的阻力系数与单箱梁阻力系数的比值,定量研究并列双箱梁的气动干扰效应对阻力系数的影响,给出阻力系数干扰因子随风攻角和间距变化的等值线。研究结果表明:气动干扰效应对上游箱梁阻力系数的影响较小,上游扁平箱梁和上游钝体箱梁的阻力系数干扰因子的变化范围分别为0.75~1.30和0.88~1.20;气动干扰效应对下游箱梁阻力系数的影响较大,且表现为减小效应,这种减小效应随着间距的变小愈发显著;与下游扁平箱梁相比,气动干扰效应对下游钝体箱梁阻力系数的减小程度更大,影响范围更广,下游钝体箱梁阻力系数干扰因子最小值为-0.3左右,即使当D/B=6时,减小效应仍不可忽略。     

流线型钢箱梁涡激振动机理与气动控制措施

以某主跨390 m的独塔流线型钢箱梁斜拉桥为工程依托，采用风洞试验与计算流体动力学（Computational Fluid Dynamics，CFD）相结合的方法对流线型钢箱梁涡激振动机理与气动控制措施进行研究。首先，采用几何缩尺比为1∶30的主梁节段模型进行主梁涡振性能与气动控制措施优化研究；其次，采用CFD方法对主梁涡振响应进行流固耦合计算，将Newmark-β算法嵌入ANSYS Fluent用户自定义函数（User Defined Functions，UDFs）实现主梁结构振动响应求解，同时结合动网格技术实现主梁断面流固耦合分析；并根据判断条件来检索箱梁壁面上的网格单元，以获得主梁断面振动过程中的表面压力，然后结合主梁结构振动响应、表面压力以及流场特征等对主梁涡激振动机理进行分析。结果表明：该桥主梁原设计方案存在涡激共振现象，将梁底检修车轨道内移120 cm可有效抑制主梁涡振响应；主梁涡激振动响应的数值模拟结果与风洞试验结果吻合较好；检修车轨道内移120 cm后主要改变了箱梁下表面平均压力系数分布特性，且箱梁表面各测点脉动压力卓越频率不一致，有效减小了主梁涡激振动响应；流线型箱梁靠近迎风侧的“被动区域”对结构涡振响应贡献较小，背风侧“驱动区域”发生周期性旋涡脱落是影响流线型箱梁涡振的主要因素。     

下安大桥预应力混凝土斜腹箱梁设计

通过对同等条件的直腹箱梁和斜腹箱梁的应力值对比分析，提出将直腹箱梁改为斜腹箱梁后，可以大大提高预应力混凝土箱梁下绿的预压应力储备，提高箱梁承载力，降低预应力钢绞线的配置，节省工程数量。