大跨径简支转连续箱梁桥收缩徐变效应

利用杆系有限元模型计算了大跨径简支转连续箱梁预制和施工过程中的应力分布和线形变化,研究了预应力束二次张拉对收缩徐变的作用.以6×70 m连续箱梁为例,按照老化理论原始算法、老化理论修正算法、JTJ 023-85规范附录算法与JTG D62-2004规范附录算法,进行了收缩徐变效应对简支状态和连续状态下箱梁结构应力和变形影响的对比分析.分析结果表明:不同算法的收缩徐变效应对各跨跨中或支点应力影响的最大差值均在15%以内,对边跨、次边跨、中跨跨中挠度影响的最大差值分别为36%、79%、54%,其中JTJ 023-85规范附录算法计算的挠度最小,JTG D62-2004规范附录算法计算的挠度最大,也最接近实测挠度,因此,收缩徐变理论的计算分析结果可靠.     

预应力混凝土简支转连续箱梁施工

介绍了预应力混凝土简支转连续箱梁施工,包括梁底制作、模板施工、钢筋施工、预应力管道定位、混凝土浇筑、预施应力、预应力管道压浆、封锚、箱梁安装。     

预应力混凝土简支转连续箱梁预制、安装施工工艺

结合预应力混凝土简支转连续箱梁预制、安装施工实践,具体阐述预应力混凝土简支转连续箱梁预制、安装施工工艺     

体外预应力在简支转连续结构中的应用

通过对简支转连续结构和体外预应力体系特点详细阐述,提出了简支转连续结构接头形式新的探索,并结合实际工程进行了深入的探讨。     

先简支后连续T梁桥体系转换过程中力学性能分析

基于迈达斯有限元分析方法,以某座5跨预应力简支变连续T梁桥为依托,分析先简支后连续T梁桥在体系转换过程中不同施工阶段的挠曲变形和截面应力分布状况。结果表明:以体系转换施工阶段T梁受力情况最为不利,但是T梁截面上下缘应力满足设计要求,小于混凝土的抗压强度标准值,结构安全可靠。     

先简支后连续梁桥的计算方法

通过对预应力先简支后连续T形梁桥计算方法的研究,并与荷栽试验进行对比分析,对预应力简支转连续结构设计计算的方法提出相关的建议,有利于减少计算误差,保证计算结果与实际情况相吻合。     

探讨先简支后结构连续桥梁施工技术

简要地阐述了我国先简支后结构连续桥梁的施工现状,并对预应力钢筋混凝土技术与高性能混凝土技术在先简支后结构连续桥梁施工中的应用及其质量控制措施进行了浅要的分析和探讨。     

简支转连续最优施工体系转换研究

简支转连续梁桥施工过程中存在体系转换,采用不同的施工工序势必会造成结构内力状态的不同。本文从现浇段浇筑顺序、后连续预应力筋的张拉顺序和临时支座的拆除顺序三方面研究了简支转连续施工体系的最优工序,从受力角度对不同施工工序进行对比分析,指出现浇浇筑和张拉的最优工序为"隔端浇筑、隔端张拉",临时支座拆除的最优工序为"对称拆除"。     

嫩江大桥施工工艺与质量控制

嫩江大桥位于嫩江上游,全长776.64 m,总体布置为5×30 m预应力混凝土简支转连续箱梁+(40 m+3×70 m+40 m)预应力混凝土变截面连续箱梁+11×30 m预应力混凝土简支转连续箱梁,是前锋农场至嫩江公路嫩江至省界段上的控制性工程。主要介绍嫩江大桥的施工工艺及其质量控制,为同类桥梁施工提供相关的依据。     

先简支后结构连续梁桥施工顺序分析

后浇结构层与梁端湿接头浇筑先后顺序以及二次负弯矩预应力筋张拉先后顺序是先简支后结构连续体系桥梁施工的关键工序.通过实例计算分析后浇结构层与梁端湿接头浇筑的先后顺序;同时,利用实例建立有限元模型分析二次负弯矩预应力张拉的先后顺序.通过对比分析,对预应力砼先简支后结构连续梁桥的受力、施工进行初步的探讨,以期更好的为工程服务.     

先简支后结构连续桥梁施工技术

后浇结构层与梁端湿接头浇筑先后顺序以及二次负弯矩预应力筋张拉先后顺序是先简支后结构连续体系桥梁施工的关键工序,针对先简支后结构连续桥梁施工,结合某桥梁工程实际情况,对桥梁施工进行分析探讨,提出不同施工环节的要求,特别是湿接头浇筑和预应力张拉,以此为此类桥梁的建设与发展提供技术指导。     

桥梁工程上部结构施工

上部结构施工方案某大桥设计形式为主桥采用59+85+48.5m变截面预应力混凝土连续箱梁,引桥为30m的装配式部分预应力混凝土连续箱梁。引桥上部结构施工引桥上部设计为30m先简支后连续的装配式部分预应力混凝土箱梁,将在k25+800处各设置预制场进行预制,采用龙门吊提升,双导梁架设的施工方法。三跨连续变截面箱梁施工方案     

先简支后结构连续梁桥施工顺序分析

后浇结构层与梁端湿接头浇筑先后顺序以及二次负弯矩预应力筋张拉先后顺序是先简支后结构连续体系桥梁施工的关键工序.通过实例计算分析后浇结构层与梁端湿接头浇筑的先后顺序;同时,利用实例建立有限元模型分析二次负弯矩预应力张拉的先后顺序.通过对比分析,对预应力砼先简支后结构连续梁桥的受力、施工进行初步的探讨,以期更好的为工程服务.     

纵向预应力参数对连续刚构桥挠度和应力状态的影响分析

纵向有效预应力是连续刚构桥中保证桥梁正常工作的重要保障,研究纵向预应力参数对桥梁结构的挠度和应力状态的影响,是提高桥梁最终的合龙精度及桥梁施工安全的关键。以巴河大桥(73m+130m+73m)为研究背景,利用有限元分析软件Dr.Bridge(V3.3)建立实桥有限元仿真分析模型,分别对桥梁最大悬臂状态和成桥状态下预应力参数的变化对结构的挠度和应力状态的影响展开分析。结果表明:各参数均会引起主梁位移和应力状态发生变化,预应力管道摩阻系数的影响较其他参数大,且对成桥状态的影响较最大悬臂状态大。因此,在进行同类桥梁施工控制时,应及时采集现场的实际预应力参数并反馈到计算模型中进行实时修正,以便指导桥梁顺利施工。     

大跨径连续刚构挠度控制与影响因素研究

针对预应力混凝土连续刚构桥梁挠度问题,采用室内试验和模型分析混凝土收缩徐变和预应力损失对结构挠度变形的影响。结果表明：混凝土徐变增长会导致桥面纵坡坡度变化,结构应力重分布。混凝土前期徐变系数增长快,持荷40d的徐变系数为1．004,180d时增幅仅为2．988％。桥梁顶板预应力损失对结构挠度变形影响比底板更明显,顶板预应力损失为20％时,运营两年的挠度增幅达67．5％。因此,混凝土结构物受荷加载不宜过早,对结构的挠度进行控制有利于提高桥梁的安全性能。     

喀兰古连续梁大桥线形和应力施工控制

喀兰古大桥为预应力混凝土变截面连续箱梁桥,采用支架现浇法施工。有限元方法计算了施工过程中梁体的理论挠度和应力,通过现场高程监测确定下阶段施工立模标高,从而保证桥梁能够按照设计标准顺利完成合拢并达到理想的线形;截面各测点应力测试与理论计算值对比说明梁体在施工过程中以及成桥后的应力能够满足设计要求。成桥阶段线形控制和应力控制均较理想,此施工控制方案可为以后该类型桥的施工控制提供借鉴。     

简支转连续桥梁温度效应通用计算方法研究

简支转连续桥梁受温度影响时,结构将产生内力重分布现象。目前有限元方法几乎成为简支转连续梁桥温度效应计算的唯一手段。针对简支转连续结构体系特点,根据结构力学推导计算,得到温度效应通用计算公式,为该类结构的设计计算提供理论参考。     

先简支后连续无缝桥梁初探

结合洛维大桥设计与施工,简术字先简支后连续的梁桥在自弯矩区段按预应力结构设计的要点,提出了要解决的主要问题和技术关键,论证了先简支后用预应力使结构连是现代桥梁的发展趋势。     

典型先简支后连续分布式箱梁桥施工过程仿真分析

针对先简支后连续分布式箱梁桥的特性,运用具体工程实例,分析了先简支后连续分布式箱梁桥施工工序,并对后连续端混凝土浇筑与预应力张拉和临时支座拆除过程结构以及二期恒载(桥面铺装、栏杆等)施工过程进行仿真分析。     

关于先简支后连续桥梁的设计计算分析

在高速公路的建设过程中,大部分的大、中型桥梁都选择使用先简支后连续结构体系。采取预制—装配施工连续梁桥的先简支后连续桥梁,相对于其他体系,具有施工时间短、结构受力合理、造价经济等特点。以具体工程为背景,利用计算机软件对先简支后连续的预应力梁桥上部结构进行模拟计算,为其优化设计与降低工程造价提供理论依据。