舱口盖强度计算方法

在某集装箱舱口盖结构强度的有限元计算中，对舱口盖周围水平限位器和支撑块处的约束以及顶部压紧器处的关联程度进行了模拟，分别讨论了在垂向设计载荷的情况下，水平限位器、支撑块处的不同约束以及顶部压紧器的不同关联程度对舱口盖应力分布的影响，得出更符合实际情况的舱口盖结构强度计算方法。     

多用途船舱口盖的有限元分析及优化

文中针对多用途船的舱口盖上堆放集装箱的舱口盖进行有限元计算,得到舱口盖对应的应力分布和变形情况,提供一种舱口盖强度校核方法。同时研究不同板厚对舱口盖强度的影响,对舱口盖结构强度进行优化,使得舱口盖在较小的厚度下达到较高的强度,为以后舱口盖的设计提供依据。     

舱口盖强度计算方法

在某集装箱舱口盖结构强度的有限元计算中,对舱口盖周围水平限位器和支撑块处的约束以及顶部压紧器处的关联程度进行模拟,对其在垂向设计载荷情况下对舱口盖应力分布的影响进行分析,得到更符合实际情况的舱口盖结构强度计算方法。     

87000t散货船结构强度直接计算

根据散货船共同结构规范的要求,对87000t散货船进行了直接强度计算的研究。论述了该船的计算过程,以重压载舱为例,按规范计算得到结构尺寸,建立舱段有限元模型,进行直接计算,对计算结果中不满足要求的构件进行修改,最终得到满足规范要求的构件尺寸。     

舱口盖液压系统投油机选型及油量计算与分析

主要阐述了舱口盖液压系统投油的原理,基于液体达到紊流状态时分两种情况对油液的温度与投油泵组的流量做了详细计算和分析,并给出了舱口盖液压系统投油设备的选型建议。最后对舱口盖液压系统投油用油量提出了确定方法。     

舰船自由液面对稳性曲线修正的实时计算

提出了按直接计算法进行舰船自由液面对稳性曲线修正的实时计算方法，并编写了软件模块。讨论了舰船不同液舱形状、不同装载率时自由液面对稳性曲线的影响程度，并与舰船规范算法进行了分析比较。建议舰裁计算机进行稳性实时计算时，自由液面影响也要根据实际载况进行实时修正计算。     

高速无舱口盖集装箱船结构疲劳分析

本文介绍了应用简化方法进行高速无舱盖集装箱船船体结构疲劳寿命评估的原理、一般过程及其计算结果。计算表明本船的危险区域在船舯支撑舱壁处的舱口角隅板范围和舷侧处纵骨与横向构件的连接节点。对所设计的船体结构,只要在建造中保证足够的加工质量和尺度控制,本船的任何结构疲劳损伤都在可接受的范围内。     

舱口盖端铰链公差的控制

在29000吨级散装货船的舱口盖制作过程中，通过不断地改进装配，焊接工艺措施，有效地控制了舱口盖端的铰链公差，确保了舱口盖的建造质量。     

基于ANSYS大型矿砂船舱口盖的模态分析

基于ANSYSWorkbench建立大型矿砂船舱口盖三维模型,分析计算了舱口盖固有频率和固有振型,计算结果表明船体的激振频率在舱口盖固有频率范围内,因而在其结构设计时需要考虑共振问题。随着振动阶次升高,舱口盖的振动逐渐由整体振动转变为局部振动,刚度越小、振动越剧烈。模态振型分析可为舱口盖结构优化和破坏部位预测提供计算依据,更为船体设计减振措施提供理论指导。     

92.6m江海直达货船舱口盖结构强度分析

由于舱口盖在外部风浪载荷以及压载荷的情况下易引起舱口盖结构强度的破坏,影响船体整体性能,以92.6 m江海直达货船舱口盖作为研究对象,采用PATRAN/NASTRAN有限元软件,建立相应的有限元模型,考虑3种类型一样但数值不同的载荷:舱口盖上载荷按照第1、第2、第3块舱口盖依次压力为36.12、33.70、30.31 k N,根据规范的要求施加相应的边界条件,并根据规范许用应力的要求对计算结果进行了分析。计算结果表明本船的舱口盖结构强度满足规范的要求。     

散货船舱口盖剩余强度

通过对散货船舱口盖极限强度的理论分析，采用了正交各向异性板及刚塑性模型进行了理论上的推导，并对7万t散货船的1号舱的舱口盖(两块对称滚动式)，进行了ILL66及IACS URS21(1998年版与上述ILL66的88议定书中载荷的量级相当)的外载荷的比较及线性和非线性的有限元分析。本文所采用的有限元的线性及弹塑性计算对实际的舱口盖进行评估的结果证明，IACS URS21(ILL66的88议定书)的标准比ILL66的标准有所提高。采用非线性有限元法是在初始设计阶段使用的可行方法。这些结果可供规范研制工作参考。     

无舱盖集装箱船货舱强度研究

无舱盖集装箱船是一种新型船舶，由于其装卸货方便，舱容利用率高，运输周期短，经济效益好，深受船东欢迎。但这种新型船舶货舱满载时底部的货物载荷比普通集装箱船大５０％左右，承受外部水压力的舷侧肋板跨度比普通集装箱船舷侧肋板的跨度大，因而无舱盖集阗箱船货舱强度成为这种新型船舶结构设计的关键。     

超大型油船舱段结构强度评估平台

双壳油船共同规范JTP对于船长超过150m的油船推荐采用有限元进行直接计算分析其强度。本文依据JTP中关于舱段有限元建模的要求，采用有限元软件ANSYS的APDL语言，建立了超大型油船三舱段结构强度评估平台。该平台对于同一种结构形式下的不同设计参数，均能自动实现建模、网格划分、边界条件和工况加载、求解以及主要构件的应力输出等功能；初步实现了基于直接计算的超大型油船舱段强度评估的自动进行，为超大型油船的初步设计和结构优化提供了舱段结构强度评估的基础。     

船舶舱盖的修理

舱盖是船舶上的重要组成部分，起着密封，保护货物的作用，它直接关系到货物运输过程中的安全，文章分析与总结了多种类型船舶舱盖的修理方法，得出了控制舱盖为形是修理中的重点，并指出了不同类型舱盖修理的侧重点。     

舱口盖滚轮腾空对舱口盖中间铰链和主铰链的影响

文章就某船液压油缸驱动折叠式舱口盖滚轮腾空的现象,讨论了其产生的原因,对舱口盖铰链和开舱液压油缸进行了力学计算,并对计算值作了一定的分析。     

LNG Ready方案下的VLOC LNG舱段结构直接计算方法

为满足船舶低硫排放要求，液化天然气(Liquefied Natural Gas, LNG)Ready方案应运而生。结合超大型矿砂船(Very Large Ore Carrier, VLOC)LNG舱段的布置和结构特点，提出一种LNG舱段结构直接计算方法，并对该方法的若干要点进行研究，包括模型范围和要求、计算载荷和工况的选择等。以某VLOC为例，运用该方法进行LNG舱段结构的有限元直接计算，计算结果指出LNG舱段需要进行结构加强的关键区域。     

连杆型滚动式舱口盖的连杆长度计算

严格地推导出舱口盖连杆长度的计算式子,并阐明式中各参数的意义,最后指出装置中导向轮和滚动轮安装的最佳位置,可供同行参考.     

28000t多用途船舱口盖的生产设计

本文从传统的舱口盖施工设计与建造中存在的问题入手，通过实践介绍了舱口盖生产设计的具体做法，以解决缩短船舶建造周期的瓶颈。     

如何取消散货船NO.1货舱舱口围对位甲板下纵桁材

正对于开启状态的侧拉式舱盖,船东一般不希望舱盖有任何部分超出船体。由于线型的限制,在目前的散货船设计中,NO.1舱的舱口通常尺寸较其它舱小,造成NO.1舱舱口与其它舱尺寸不同,此时需增设甲板下纵桁材,作为NO.1舱舱口纵向舱口围板的支持     

独立B型LNG棱形液舱晃荡载荷数值分析

针对独立B型棱形液舱的结构特点,采用基于Hilber-Hughes-Taylor格式的隐式直接积分法求解液舱运动,应用VOF法求解流体晃荡,结合部分单元参数的概念处理棱形液舱边界,计算了计及弹性支撑效应的独立B型液舱晃荡。通过目标船计算,发现计及弹性支撑效应的液舱晃荡载荷会略大于不计及弹性支撑效应的晃荡载荷;通过不含内部构件弹性支撑液舱、含内部构件弹性支撑液舱和含内部构件非弹性支撑液舱晃荡的比较,分析了独立B型液舱晃荡载荷的特点以及内部构件对波面的限制作用。探讨的计算方法可为独立B型棱形液舱晃荡载荷的预报和分析提供一定的参考。