南沙港铁路洪奇沥特大桥主梁合龙技术研究

南沙港铁路洪奇沥特大桥为主跨360 m的下承式连续钢桁梁柔性拱结构,全桥采用先梁后拱的施工顺序,主梁采用桥面吊机进行悬臂拼装施工,通过顶落主梁各支点和纵移主梁的方式消除合龙口几何位置偏差。为保证主梁顺利合龙,使用Midas有限元软件建立模型,并且考虑了温度和桥面吊机等施工临时荷载,确定了最佳的合龙方案。计算了顶落梁值、温度及桥面吊机站位等参数对合龙口线形的影响因子,便于实际施工中对合龙口进行微调。验算了各施工阶段主梁应力值与刚度,均满足要求。研究结果表明:通过顶落主梁各支点和纵移主梁的方式可以实现连续钢桁梁的高精度无应力合龙,缩短工期,降低施工成本,误差满足规范要求。     

宁波中兴大桥钢箱梁主跨合龙技术

宁波中兴大桥为(64+86+400+86+64)m的单索面矮塔斜拉桥,中跨有索区钢箱梁采用悬臂拼装方案施工,设置一个合龙段。为保证主梁合龙施工精度及质量,结合结构体系特点,中跨合龙采用配切合龙法。在合龙施工中,采取了免压重合龙观测技术、折线配切方法进行合龙段精细配切,并采用对拉螺栓对合龙段主梁快速临时锁定。该桥主梁合龙后,中跨合龙口最大高差分别为6 mm,轴线偏差在9 mm以内,焊缝宽度均为10～17 mm。实践结果表明,该桥合龙施工技术切实可行、施工简便,合龙精度满足施工要求。     

荆岳长江公路大桥中跨合龙施工技术

荆岳长江公路大桥主桥为跨径布置(100+298) m+816 m+(80+75+75)m的混合梁斜拉桥,主梁由扁平钢箱梁和分离式混凝土边箱梁组成,中跨钢箱梁合龙段长16.4m,重305 t,采用2台桥面吊机抬吊施工.该桥中跨合龙采用半配切半顶推的施工方案,通过统计方法预测合龙温度为22℃,在此基础上考虑多种因素影响,精确计算合龙段无应力下料长度为16 454.4 mm,将合龙段在工厂精确匹配预制,设置牵引装置调整合龙口宽度,采用逐缝调整合龙缝宽度的方法进行合龙段位形调整,最终顺利实现中跨的高精度合龙.实践证明,采用该合龙施工技术能减轻对合龙温度的依赖,缩短合龙施工时间,提高合龙施工精度和质量.     

厦漳跨海大桥北汊主桥配切—顶推合龙技术

厦漳跨海大桥北汊主桥为双塔双索面钢箱梁斜拉桥,主梁采用悬臂拼装施工,中跨合龙方案采用配切-顶推合龙技术:在合龙前对合龙口进行观测,并拟合出合龙口宽度～温度曲线,根据预测的合龙口宽度对合龙段下料,同时在塔梁临时锚固上对单侧主梁顶推和回移一较小位移.实践证明,该桥采用的配切-顶推合龙技术既能确保合龙段顺利吊入合龙口,又能达到理想的焊缝宽度,提高了合龙的可靠性,降低了结构安全风险.     

大跨度钢桁梁斜拉桥中跨合龙施工控制技术

毕都(毕节—都格)高速公路北盘江大桥中跨合龙时,根据合龙前中跨钢桁梁安装误差情况,对主桥中跨合龙特点进行分析,制定合龙口误差调整措施并进行调整措施影响敏感性分析,确定中跨合龙方案为压重调整、主梁顶推及临时锁定、局部调索、多点配切合龙,按照该合龙方案调整合龙口状态,使合龙后中轴线偏差小于2cm、中跨合龙段线形偏差小于3cm,顺利实现了中跨精确合龙。     

荆岳长江公路大桥中跨基于缝接合龙法的合龙施工技术

合龙段施工是大跨斜拉桥主梁施工的关键环节,文章以荆岳长江公路大桥超长合龙段的中跨合龙施工为例,介绍该桥主梁合龙段全新的施工技术,提出了全新的施工理念,即以精确控制合龙缝的中跨合龙思路取代以往精确控制合龙口的中跨合龙思路,取消了梁端配重和劲性骨架锁定措施,简化了施工过程,降低了合龙施工难度,优化了合龙段的长度设计,同时实...     

G3铜陵长江公铁大桥主梁合龙施工方案

G3铜陵长江公铁大桥主桥为跨径布置(127.5+131+988+131+127.5) m斜拉-悬索协作体系桥,结合斜拉-悬索协作体系桥结构特点,提出主梁跨中合龙和交叉区合龙2种方案。对于跨中合龙方案,无法实现直接跨中合龙,可采取合龙口两侧主梁压重或设置临时吊索施工措施进行合龙口调整实现跨中合龙,当采用压重措施时,全桥需压重2 450 t;当采用设置临时吊索措施时,全桥共需设置临时吊索44根。对于交叉区合龙方案,提出采用插值计算方法寻找主梁最优合龙口,该桥最优合龙口位于从桥塔往中跨方向第3根吊索之下,在交叉区最优合龙口合龙主梁不需要采用其它措施,合龙口两侧主梁线形可自动匹配。从结构受力、施工便捷性、工期等方面对2种方案进行对比,结果表明：主梁合龙口设置于交叉区时主梁受力较小,无需压重或设置临时吊索,且由于斜拉段和悬吊段主梁可以同步吊装,节约工期,因此该桥主梁采用交叉区合龙方案。大桥主梁推荐施工方案为先边跨钢梁顶推施工,再主跨钢梁单悬臂架设及缆载吊机吊装,最后在交叉区合龙。     

大跨度组合梁斜拉桥中跨合龙技术

为保证双河特大桥中跨顺利合龙、减少合龙施工措施,对中跨合龙方案进行了分析和优化,根据现场条件,双河特大桥采用了温度配切合龙方案,对合龙温差和优化方案建立有限元模型进行计算分析。结果表明：1)合龙温差在5℃以内时,不会影响结构安全,优化后的合龙方案减小了混凝土板的拉应力,使得组合梁机构受力更为合理;2)温度配切合龙方案在环境气温稳定、合龙口姿态测试数据详实的条件下能保证大桥中跨的顺利合龙。     

厦漳跨海大桥南汊主桥定时合龙技术

厦漳跨海大桥南汉主桥为双塔平行索面钢-混凝土结合梁斜拉桥.该桥原定中跨合龙采用配切合龙方案,但由于配切合龙对气温的预测要求较高、合龙开始时间不确定,最终确定该桥中跨合龙采用定时合龙技术.定时合龙技术在合龙口旁第2个梁段安装完后,对扩大的合龙口进行连续观测,对合龙段提前下料,在标准段安装完后,立即开始吊装合龙段.该技术以长圆孔工具板、临时连接件为辅助工具,先固定合龙口状态,再确定永久拼接板的尺寸,最后由永久拼接板替换工具板,完成合龙.该桥采用定时合龙技术顺利合龙,实践表明,该技术放宽了对体系变形预测准确性的要求,提高了合龙的可靠性、降低了结构的安全风险.     

石首长江公路大桥柔性缓移合龙关键技术

石首长江公路大桥为主跨820 m的双塔单侧混合梁斜拉桥,南边跨和中跨采用钢箱梁,北边跨采用混凝土箱梁,钢箱梁塔区梁段利用浮吊直接吊装于塔区支架上安装,其余梁段利用桥面吊机起吊安装,主桥于中跨合龙。针对主桥中跨悬臂长、合龙气温较高且操控时间短等难点,为保证合龙后的成桥状态与设计吻合,在几何控制法基础上,提出了一种柔性缓移合龙技术。柔性缓移装置由南塔梁间纵向限位拉索、张拉千斤顶和撑脚组成,通过合龙时纵向缓移行程和纵向缓移拉力,确定纵向限位拉索采用1 860 MPa高强镀锌钢丝,索体规格为211?7 mm,主跨、边跨侧各布置2台750 t千斤顶。合龙时,在钢箱梁存梁高支架上搭设操作平台,利用千斤顶张拉纵向限位拉索,带动钢箱梁整体移动,进行合龙口宽度调节;合龙段配切好后,起吊安装合龙段,实现了主桥钢箱梁中跨高精度合龙。     

不同边跨合龙方式对连续刚构桥结构的影响分析

针对某3跨连续刚构梁桥边跨合龙位置桥墩较高、现浇段较长而搭设托架不安全的施工条件,该大桥东岸边跨拟采用导梁法进行施工合龙。为验证该方案是否合理,根据力学方法和有限元原理,采用Midas/Civil软件建立了该桥的有限元模型,仿真模拟了实际施工过程并进行数值分析,并对两岸边中跨的内力与位移进行了对比分析,以验证采用导梁方案合龙施工的合理性。研究表明:1)边跨合龙方式的不同对桥梁结构受力影响较大,特别是边跨部分;2)使用导梁法施工的一岸,施工过程和成桥后桥面平顺性均不如使用托架法施工的一岸,产生的附加应力相对托架合龙稍大,但影响程度可接受,满足设计规范要求,并且节约了施工经费和缩短了施工周期。     

大跨度连续梁悬臂施工线形监控与合拢顺序优化

该文介绍了大跨度预应力混凝土连续梁挂篮悬臂浇筑法施工时梁体的线形监控。利用数值模拟的方法,分别计算出了桥梁在恒载作用下的累积位移、活载位移,给出了梁体的预拱度,通过误差分析和施工状态预测对计算模型进行修正。以此来保证成桥后桥面线形、合拢段两端标高的相对偏差不大于规定值,保证桥梁成桥线形符合设计要求。考虑了合拢顺序对施工阶段变形产生的影响,相应优化了合拢方案,为类似连续梁合拢施工方案的选择提供了参考。     

大跨连续梁先中跨后边跨合龙影响分析

先中跨合龙后边跨合龙的非对称悬浇连续梁桥，由于其特殊的浇筑及合龙方式，受力较为复杂。现运用有限元分析软件对合龙误差、合龙温度及合龙配重对桥梁成桥状态时的应力和变形的影响进行分析，发现合龙误差对桥梁成桥线性影响较为显著，较理想状况下位移可增大一倍左右；合龙温度会对桥梁支座产生顺桥向位移，施工中需提前设置预偏量；对中跨进行合龙配重可以有效减小墩顶不平衡弯矩，确保施工安全。     

大跨度整体现浇钢混叠合梁桥面板关键技术研究

以某跨度为(56.45+115.3+44.5)m的钢-混凝土叠合梁桥为工程实例,针对该桥跨高速铁路施工,受天窗点的影响,混凝土无法一次性浇筑完成等技术难点进行分析,确定了先浇筑边跨桥面板,再浇筑中跨跨中区段桥面板,最后浇筑墩顶桥面板的分段浇筑顺序,以确保钢梁叠合时面板与钢梁之间连接的质量,并对钢混叠合连续梁桥面叠合关键技术进行了具体介绍和总结。     

跨繁忙航道超宽钢箱梁梁上运梁及分块安装方案研究

巴拿马四桥为巴拿马国内第一座公轨合建混合梁斜拉桥,桥面宽51m,中跨钢箱梁标准节段长13m,为典型超宽超重结构。桥位处通航要求高,施工期间不得占用航道,既有道路拥挤。针对这些问题,提出了一种创新的施工方案:边跨混凝土梁段采用挂篮对称悬浇施工,待混凝土梁和结合段施工完成后再架设钢箱梁;钢箱梁采用纵向分段、横向分块,通过索塔侧向提梁上桥面;梁上运梁至悬臂端桥面吊机处,尾部提梁前移并空中旋转90°,调整好姿态后再横向移梁进行匹配对位,对称张拉相应位置斜拉索。为了验证该施工方案的可行性,采用Midas civil建立了全桥有限元模型,对整个施工阶段进行了模拟计算,结果表明该方法存在横向偏载效应,但整个施工阶段结构安全可靠,可为今后同类桥梁架设提供参考。     

酉水大桥引桥T梁制、架和主桥悬灌同时施工的工艺研究

以湖南省张花高速酉水河大桥4 ×40 ＋80＋ 145 ＋80 m预应力混凝土连续T梁和斜高墩大跨径预应力混凝土连续梁桥桥为工程背景,引桥40mT梁和主桥18个悬臂节块同时施工,引桥40mT梁制、架先于主桥完工,根据酉水大桥4#交接墩墩身高度达57 m、直线段长度为6.5m及直线段混凝土方量为106.85 m3等特点,在架设完成的40 m T梁上布置贝雷片吊架作为施工4#交接墩边跨直线段的主要施工设备,直线段施工完成后边跨进行合龙,简述吊架构造,介绍边跨现浇段吊架施工工艺和边跨合龙张拉等关键工序,对同类桥梁加快工程施工进度和节约投资有重要指导意义.     

山区悬索桥缆索吊设计与安拆技术应用

为解决山区悬索桥加劲梁吊装的难题，设计采用跨度布置为130 m+550 m+210 m的缆索吊施工工艺。缆索吊的索鞍通过加高支架固定在索塔横梁上，主索锚固于两岸锚碇，加劲梁从一岸引桥桥面近索塔处起吊。缆索吊装系统设置两组索道，两点吊，满足加劲梁吊重110 t设计。通过系统地介绍山区悬索桥缆索吊设计与安拆技术应用，为同类型项目提供借鉴与参考。     

佛山市禅西大道塱沙大桥主桥中跨合拢段轴向受力分析

悬臂浇筑预应力混凝土连续梁桥由于其跨越能力强、施工便捷、造价经济等特点而被广泛的应用。合拢段施工是悬臂浇筑预应力混凝土连续梁桥施工和体系转换的重要环节,而中跨合拢段的施工更是合拢段施工的重点和难点。通过塱沙大桥主桥中跨合拢段的轴向受力的计算来对悬臂浇筑混凝土梁的中跨合拢段轴向受力特点进行详细的介绍,有关经验可供相关专业人员参考。     

北江特大桥左汊主航道桥多跨合龙施工及流程优化分析

对北江特大桥边跨合龙、中跨合龙、成桥以后的多个阶段进行了有限元模拟,发现施工过程中的顶推力施加不合理等诸多问题。在此基础上进行的优化处理,使得主梁的竖向位移得到了较好地控制,固结墩的侧弯和预应力次效应在墩顶产生的次弯矩数值有明显地减小,固结墩的受力更加均衡。优化施工流程可使施工顺序更加合理,从而为桥梁合龙段施工提供一定参考。     

武汉大道金桥桥塔施工关键技术

武汉大道金桥为跨度(138+81+41)m的斜拉桥,主梁采用非对称变宽截面箱梁,桥面宽度由边跨39m渐变至主跨49.899m。桥塔采用"A"形塔,由塔座,下、中、上塔柱及下、中、上横梁组成,塔肢斜率为1∶4.384。针对塔肢斜度大、桥面宽度大,与既有铁路、金桥大道相互交叉,组织、协调难度大等特点,采用了下塔柱翻模施工,中、上塔柱液压爬模施工,桥塔、中横梁异步施工,桥塔、主梁同步施工等施工技术。实践证明,该桥桥塔的施工质量、安全、进度均达到了预期效果。