港珠澳大桥青州航道桥钢箱梁施工关键技术

港珠澳大桥青州航道桥为主跨458 m的双塔双索面钢箱梁斜拉桥,主梁采用扁平流线型钢箱梁。有索区钢箱梁采用悬臂拼装方案施工,无索区钢箱梁采用整体吊装方案施工。塔区大节段钢箱梁(0号和1号)采用2 200 t浮吊整体吊装,吊装就位后,采用4台三向千斤顶精确调整其平面位置和高程。塔梁结合部2号梁段采用不平衡吊装工艺施工,针对不平衡吊装产生的弯矩,从纵向、横向及竖向进行塔梁临时固结,并采用"临时配重块+临时支撑+竖向固结拉索索力调整"的方案控制钢箱梁线形;塔梁结合部2号梁段安装后,采用桥面吊机悬臂对称吊装标准梁段,在标准梁段对称吊装过程中采取相应的线形误差控制措施,成桥后主梁标高最大误差-45 mm,满足规范要求。     

无背索斜拉桥曲线形斜塔施工关键技术

双鱼岛内环北路桥为曲线形独塔、混合梁无背索斜拉桥,采用塔、梁、墩固结体系,基于其结构体系复杂、施工难度高,施工采用"预埋爬锥+型钢+模板"的钢木结合轻型翻模模板,很好地适应了主塔的曲线线形,运用大钢管支架做斜拉索安装和操作平台,支架与塔柱附墙提高了台风地区超高支架的安全性,文章对具体施工技术和施工控制进行了研究,为以后同类型桥梁的施工提供了宝贵经验。     

池州长江公路大桥施工控制关键技术

池州长江公路大桥为主跨828m的双塔双索面混合梁斜拉桥,采用将斜拉索分组集聚式锚固于塔间钢横梁上的新型锚固形式。钢箱施工梁采用悬臂拼装法,边跨预应力混凝土箱梁施工采用支架现浇法。针对大桥集聚式锚固和主梁不对称施工两个特点,应用几何控制法进行施工控制,采取了塔柱偏位和预抬量控制、塔柱应力控制、钢横梁预抬量控制、主梁制造线形及安装线形控制、斜拉索下料长度控制等诸多关键控制技术。成桥后对索塔偏位及应力、主梁线形、斜拉索索力进行了实测,并与理论值进行对比分析,结果表明：结构线形、应力、索力的实测值与理论值较吻合,均满足规范要求;大桥总体控制效果良好。     

斜拉桥塔梁同步施工过程中主塔线形控制影响因素分析

为分析塔梁同步施工时主梁、主塔线形及内力状况，探究拉索张拉次数、张拉力及主塔温度变化对索塔线形的影响，以某大桥为工程依托，采用Midas Civil有限元软件对其塔梁同步施工全过程进行仿真模拟。研究结果表明：采用塔梁同步施工方法能够保证桥梁成桥状态下主梁、主塔线形及主塔受力在安全范围内；塔梁同步施工期间，拉索张拉次数对索塔线形影响较小；对比分析索塔在不同温度工况下的位移变化，发现温度效应对主塔偏位影响很大，在实际工程中应予以考虑。     

曲线形独塔无背索斜拉桥施工控制关键技术

漳州市双鱼岛内环北路桥为跨径(110+25)m的曲线形独塔无背索斜拉桥,采用塔梁墩固结体系,主梁采用钢-混凝土混合梁结构。该桥采用先梁后塔、塔索同步的总体施工方案,为保证成桥后的内力和线形满足设计要求,采用无应力状态控制法对该桥进行施工控制。在该桥施工控制中,通过设置预拱度控制主梁线形;通过设置纵向预偏量和预抛高控制桥塔线形;采用割线法进行索导管倾角修正;通过张拉索力和2次放索控制桥塔内力,斜拉索一次张拉到位;采用"减小张拉索力+调整螺母位置"的方法解决斜拉索的"超长"问题;通过2次放索将张拉索力调整到成桥索力,采用迭代法计算放索之前的目标索力。内环北路桥已建成,成桥后的桥梁线形和内力均符合设计要求。     

斜拉桥塔梁同步施工过程理论计算分析

斜拉桥是一种由索、塔、梁3种基本结构形成的高次超静定组合结构。塔梁同步施工方案作为一种异于传统先主塔、后主梁的塔梁分离施工方法,目前在国内的应用不多。通过柴埠大桥案例计算,采用GQJS和midas Civil设计软件,根据先塔后梁和塔梁同步2种施工方案分别进行复核计算,对比分析二者各要素的计算结果,证明该方案技术可行。     

矮塔斜拉桥支架合龙方法和控制要点

0 引言自法国工程师提出第一座真正意义的矮塔斜拉桥模型后,矮塔斜拉桥就以其良好的力学性能和造型受到业界的关注.目前世界上已经有多座建成和正在建设中的矮塔斜拉桥.矮塔斜拉桥是一种索梁组合结构体系桥梁,属于超静定结构,受力复杂[1-3].不同的施工方法对成桥的内力和线形有很大的影响,必须通过合适的控制方法使成桥的应力状态和线形都满足设计要求.本文对某矮塔斜拉桥实桥的支架法合龙及相关施工控制进行论述,探讨总结支架法合龙的施工方法和相关的施工控制.     

之江大桥钢箱梁吊装施工测量技术

测量工作是斜拉桥钢箱梁吊装施工的重要组成部分,从施工控制网的建立、观测与数据处理、平差计算,到上部结构的施工放样,钢箱梁吊装过程中平面与竖向形态测量监控等,贯穿整个施工过程.之江大桥属高次超静定结构,是由塔、梁、索共同组成的平衡体系,任何状态的改变都会影响结构内力分配和主梁线形的变化.     

马鞍山大桥三塔悬索桥塔梁固结体系钢箱梁施工关键技术

特大跨径三塔悬索桥首次运用塔梁固结体系,即钢箱梁在中塔位置设计为塔梁固结结构,体系转换施工时存在钢箱梁弯曲应力及扭转剪应力较大、中塔顶主缆的不平衡水平力较大的情况。为了解决上述问题,优化钢箱梁吊装及合龙顺序对整体结构受力的影响、索鞍顶推对塔柱的影响,明确塔梁固结前后施工流程、全过程线形监控措施等,结合马鞍山长江公路大桥左汊三塔悬索桥塔梁固结施工实践,对钢箱梁施工进行了详细的介绍说明,并总结出各施工工序的精细化措施,保证了大桥钢箱梁的顺利合龙和桥面线形的平顺性要求。     

武汉天兴洲公铁两用长江大桥主桥上部结构施工方案

介绍武汉天兴洲公铁两用长江大桥主桥上部结构施工方案,包括主塔施工、钢梁架设、斜拉索安装、桥面板安装以及塔梁同步施工技术。     

广州珠江黄埔大桥斜拉桥主塔施工测量

广州珠江黄埔大桥主桥为独塔双索面钢箱梁斜拉桥,跨径组合为(383 197 63 62)m。介绍该桥主塔的施工测量技术。     

赣州飞龙岛大桥斜拉桥设计

赣州飞龙岛大桥为独塔双索面混合梁斜拉桥,主跨150 m,主梁采用钢-混凝土混合梁,主塔采用A字弓形曲线塔,造型优美。重点介绍该斜拉桥结构设计。     

绥芬河斜拉桥塔梁同步施工控制技术的研究

塔梁同步施工技术不拘泥过去先主塔后主梁的施工方法,采用塔梁同时施工,在多座斜拉桥中得到了验证。该文以绥芬河斜拉桥为例,对采用同步施工技术桥梁的成桥线形内力合理性以及经济效益合理性进行了分析;指出在斜拉索张拉过程中,由于主塔尚未完全施工完毕,塔根处的压应力储备较少,为确保施工过程中主塔的安全,在施工控制时必须对主塔两侧的斜拉索索力引起格外注意,保证主塔两侧索力基本一致。     

江顺大桥主塔基础设计

广东江顺大桥为主跨700m的双塔双索面混合梁斜拉桥。结合地质条件、水文条件、结构受力及施工合理性等方面对江顺大桥主塔基础的设计进行了深入的研究比选,以期为同类桥梁的基础设计提供有益借鉴。     

乌苏大桥主桥上部结构设计与计算

乌苏大桥主桥为独塔单索面斜拉桥,跨径布置为(140+140)m,采用塔、墩、梁固结体系,综述该桥上部结构设计与计算。主梁为带大挑臂的钢箱结合梁,中间钢箱梁采用单箱双室截面,两侧钢挑臂为变高度工字形梁,挑臂端部设槽形小纵梁;混凝土桥面板厚25 cm,与钢梁通过剪力钉连接;塔根部主梁采用预应力混凝土箱梁,以方便与桥塔固结;桥塔采用独柱式塔,高117 m;斜拉索为竖琴形中央平行索面布置,采用低松弛镀锌高强度平行钢丝束。采用有限元软件MIDAS Civil 2006及SCDS程序对该桥进行结构计算分析,结果表明该桥的静力、稳定及动力特性均满足规范要求。     

独塔单索面预应力混凝土斜拉桥静载试验

为了评定某独塔单索面预应力混凝土斜拉桥结构的受力性能与工作状态,以成桥静载试验结果为依据,通过对静载试验相关工况下控制截面的斜拉索索力增量、桥塔塔顶偏位、主梁挠度和截面应力等重要试验数据的详细分析,结合理论计算结果来研究不同静载试验工况下该斜拉桥的索力变化规律、塔顶偏位、结构强度和刚度等特性.分析结果表明,静力荷载作用下该桥索力、塔顶偏位、应力和挠度均能满足规范要求,该桥承载能力满足设计要求.     

宜宾南溪（仙源）长江公路大桥总体设计

宜宾南溪(仙源)长江大桥是国家规划的长江干线新建过江通道重点项目.主桥采用五跨280 m+572 m+(72.5+63+53.5)m双塔双索面非对称混合梁斜拉桥.桥址建桥条件复杂,主要受桥址区水文行洪条件、航道条件、鱼类资源保护条件、安装建设条件限制和对大桥建设工期的严格要求,大桥的设计紧紧围绕项目的可实施性展开,并确保大桥工程的安全性.通过介绍该桥的总体设计,主梁、索塔、拉索体系等主要构造的设计及其技术特点,以期为类似工程提供借鉴.     

陆港大桥总体设计与技术创新

陆港大桥为102 m+208 m+102 m半漂浮体系斜拉桥.主梁采用正交异性板流线型扁平整幅钢箱梁.斜拉索采用平行钢绞线拉索体系.主塔采用格构柱式钢-混组合结构“门”式塔.详细介绍了该塔型以及针对该特殊塔型设计的斜拉索锚固系统,对类似斜拉桥设计具有重要参考价值.     

S32高速公路上海段跨大蒸港矮塔斜拉桥设计

S32申嘉湖高速公路上海段跨越大蒸港处主桥为矮塔斜拉桥,主跨165 m。该桥设计为塔梁固结、墩梁分离的结构型式。斜拉索为单索面,主梁为预应力混凝土单箱五室,主塔为钢-混组合结构,桥梁全宽34 m。拉索为平行钢丝斜拉索、冷铸锚,主塔锚固区采用钢锚箱的锚固方式。主桥位于曲线半径R=3 000 m的平曲线范围内,对主塔的设计提出了新的挑战