武汉三官汉江公路大桥主桥设计

武汉三官汉江公路大桥主桥为主跨190 m的双塔预应力混凝土部分斜拉桥,介绍该桥主桥设计与施工.主桥采用塔、墩、梁固结体系;主梁采用大悬臂变截面预应力混凝土连续箱梁;桥塔设计为古琴造型,采用独柱形四面镂空截面形式,索塔锚固采用单根可更换式锚固系统;斜拉索采用竖琴式中央索面布置;主墩采用实体双薄壁圆倒角矩形墩、钻孔灌注桩基础.主墩承台采用钢管桩围堰施工,墩身及塔柱采用爬模施工,主梁采用悬臂浇筑法施工.     

佛开扩建工程九江大桥方案比选

介绍了佛开高速公路扩建工程九江大桥桥型方案设计情况。并就经济性、美观性、创新性及施工方法等综合指标,对主桥、引桥桥型方案进行了论证、分析和比较。尤其是突破大跨径连续刚构桥主墩多采用双片薄壁墩的传统做法,提出160m跨单薄壁墩连续刚构方案,减小了墩身刚度,增大了矮墩桥梁做连续刚构的可行性。     

日本新名神高速公路芥川大桥——蝶形腹板箱梁桥

正日本新名神高速公路从名古屋市到神户市,全长174km,其中川西IC至高柜JCT、IC区间2017年12月通车。芥川大桥位于大阪府高柜市,是一座腹板为蝶形预制板的箱梁桥,分为两幅修建,上行线为3跨连续刚构蝶形腹板预应力混凝土箱梁桥,桥长161.0m;下行线为6跨连续刚构蝶形腹板预应力混凝土箱梁桥,桥长348.0m。桥面净宽10.01m。     

温州龙港新城连续刚构桥的设计与施工

温州龙港新城巴艚大桥是连接龙港新城和崇夹岙港区的桥隧通道之一的跨海大桥,主桥结构为(90+150+90)m预应力混凝土连续刚构,主梁采用单箱单室直腹板截面,桥面板为钢筋混凝土结构,箱梁在中墩处与混凝土墩身固结,下部结构墩柱采用空心薄壁墩,边墩采用独柱接预应力L型盖梁桥墩。采用有限元程序MIDAS Civil建立全桥空间结构计算模型,对该桥进行静力计算分析,结果表明主梁应力及结构强度均满足规范要求。主桥采用悬臂浇筑方法施工,先合龙边跨,后合龙主跨。     

沈阳市富民桥引桥设计

沈阳市富民桥引桥为跨径30 m预应力混凝土连续刚构,主梁采用大悬臂斜腹板箱形断面,单箱三室等高度箱梁,桥墩采用双壁墩,桥台采用肋板式桥台.介绍引桥的主要设计及构造特点.     

佛开扩建工程九江大桥方案比选

该文介绍了佛开高速公路扩建工程九江大桥桥型方案设计情况。并就经济性、美观性、创新性及施工方法等综合指标，对主桥、引桥桥型方案进行了论证、分析和比较。尤其是，笔者突破大跨径连续刚构桥主墩多采用双片薄壁墩的传统做法，提出160m跨单薄壁墩连续刚构方案，减小了墩身刚度，增大了矮墩桥梁做连续刚构的可行性。     

矮Y形墩连续刚构桥的设计与施工

Y形墩的结构布置和受力情况均十分复杂.文中以娄底市娄星南路孙水河大桥大跨Y形墩连续刚构为研究对象,采用空间计算软件对其进行全过程分析.计算结果表明,和常规连续刚构桥相比,Y形墩能显著减小墩顸负弯矩峰值,使结构跨越能力加大,在Y形墩墩身内施加预应力、分段施工并对称张拉预应力以平衡斜腿重量,能有效保证Y形墩受力和施工安全.     

混凝土箱梁竖向预应力孔道对截面削弱的影响初步研究

预应力混凝土连续（刚构）箱梁桥设置竖向预应力筋是为了减少和控制腹板主拉应力、防止开裂,然而在设置了竖向预应力后,箱梁腹板开裂现象仍然普遍存在。竖向预应力难以达到设计要求是导致腹板开裂主要原因之一,该文主要在不考虑应力集中的前提下,研究竖向预应力孔道灌浆问题对竖向预应力效果的影响。对常张高速沅水大桥进行变截面箱梁腹板应力分析,得到竖向预应力孔道削弱对腹板应力水平的影响,并采用等效主拉应力增量法对腹板竖向预应力进行折减分析。该文研究表明：箱梁腹板竖向预应力孔道灌浆不理想,将会引起截面抗剪刚度、抗弯刚度及抗压刚度的削弱,从而导致主拉应力σzl增大及竖向预应力作用的折减,势必将对结构安全造成不利影响。     

云南对龙河大桥主桥总体设计及关键技术

对龙河大桥是云南嵩明至昆明高速公路上的关键工程,主桥为主跨135 m连续刚构,引桥为40 m T梁,采用双幅布置,单幅桥宽20. 25 m,目前是云南省最宽的连续刚构桥。主桥上部结构采用单箱双室直腹板变截面预应力混凝土箱梁,三向预应力结构;下部结构采用双肢薄壁空心墩,最大墩高103 m。介绍了主桥最大的技术难点,即宽幅箱梁设计和高墩设计,并采用大型有限元软件验证了宽幅箱梁和高墩设计的合理性。针对岩溶区溶洞规模大小,提出了岩溶区桩基施工关键技术,可为同类项目的设计和施工提供参考。     

沙井钦江大桥主桥箱梁设计

上世纪90年代,我国开始大量修建大跨径预应力混凝土连续箱梁桥和连续刚构桥,目前这类桥梁出现箱梁截面抗剪不足、腹板斜裂缝较多、跨中下挠等典型病害。结合沙井钦江大桥设计,阐述采用单箱双室截面、增加腹板箍筋、增加竖向预应力钢筋、设置腹板预应力下弯束等技术措施以防止结构出现上述病害,其设计经验可为同类桥梁设计提供参考。     

大跨径连续刚构桥箱梁腹板开裂原因数值分析

在分析引起连续刚构箱梁桥箱梁腹板开裂原因的基础上,以广东佛山三水二桥为工程背景,采用Midas有限元软件和ANSYS软件,对无应力损失、预应力损失分别为30%和50%三种情况下预应力砼连续刚构箱梁桥腹板主压应力和受力情况进行了计算,对整体降温和一定温度梯度影响下箱梁腹板裂缝情况进行了计算分析,进而指出了设计和施工中预防连续刚构箱梁桥箱梁腹板开裂的措施以及中国相关规范有关温度梯度规定的缺陷。     

水化热对早龄期连续刚构箱梁开裂的影响

针对某大跨径预应力混凝土连续刚构箱梁早龄期腹板裂缝问题，对裂缝进行了现场详细的调查统计，建立了混凝土箱梁开裂节段水化热分析模型。分析结果表明，混凝土早龄期水化热产生的温度场未完全稳定，主拉应力呈现先快速增长后缓慢衰减的趋势；在早龄期张拉纵向预应力钢束后，在温度与预应力作用耦合下，混凝土箱梁腹板中产生了较大的主拉应力，从而导致腹板开裂。本研究结果可为研究大跨径连续刚构箱梁水化热效应和确定腹板钢束张拉时机提供参考。     

高墩大跨度连续刚构墩梁固结竖向预应力施工技术

通过以贵州石阡河特大桥主桥连续刚构施工为例,介绍了墩梁固结竖向预应力钢绞线一次性预埋,与墩身及箱梁0号块分次施工的方法.该方法解决了柔性钢绞线无法竖立、波纹管接长困难的问题,对采用柔性钢绞线作为竖向预应力的塔柱结构施工具有一定的借鉴意义.     

高墩大跨度连续刚构墩梁固结竖向预应力施工技术

通过以贵州石阡河特大桥主桥连续刚构施工为例,介绍了墩梁固结竖向预应力钢绞线一次性预埋,与墩身及箱梁0号块分次施工的方法.该方法解决了柔性钢绞线无法竖立、波纹管接长困难的问题,对采用柔性钢绞线作为竖向预应力的塔柱结构施工具有一定的借鉴意义.     

G60醴娄高速公路扩容工程株洲湘江大桥总体设计

株洲湘江大桥是G60醴陵至娄底高速公路扩容工程的控制性工程,主桥采用(122+230+230+206+104)m四塔五跨预应力混凝土矮塔斜拉桥.该桥采用刚构-连续体系,中塔采用塔梁墩固结,边塔采用塔梁固结、塔墩分离,以提高桥梁整体刚度并控制温度效应.主梁采用预应力混凝土结构,为斜腹板单箱三室箱梁截面,悬臂长7m,通过设...     

深水高墩大跨连续刚构桥的地震响应分析

以碧云大桥深水高墩大跨变截面预应力混凝土连续刚构桥为背景,对大跨度高墩连续刚构的抗震设计进行了研究.通过有限元分析,证明对墩身采用抗震结构设计能满足要求.     

日本梦翔大桥的设计与施工

日本梦翔大桥由2跨PC连续箱梁桥和3跨PC连续矮塔斜拉桥组成,跨越熊野河的陡峭峡谷.矮塔斜拉桥采用高强度、自密实混凝土,使上部结构更加细长,地震响应程度有所减小.矮塔斜拉桥桥墩采用柱式墩身,沉箱式桩基础;桥塔为Y形倾斜结构,桥塔中预埋钢锚箱,塔端斜拉索锚固在其中;箱梁中设置12×φ15.2体内预应力钢束和19×φ15.2的体外预应力钢束,梁端斜拉索锚固在混凝土桥面翼板的加劲肋上;斜拉索采用27×φ15.2的多股钢绞线束.大桥主梁采用挂篮对称悬臂浇筑,桥塔混凝土浇筑与斜拉索的安装和张拉同步进行,斜拉索采用主梁两端翼板下方4个千斤顶依次同时安装和张拉.     

千岛湖大桥V形墩刚构施工技术

千岛湖大桥主桥为(70+7×105+70+40) m连续刚构,其中1～8号墩为V形墩,介绍V形墩刚构的施工方法、临时水平预应力技术措施及不利工况的计算.     

预应力混凝土箱梁桥腹板开裂参数影响分析

预应力混凝土箱梁裂缝是影响桥梁结构安全的重大隐患.该文对某三孔预应力混凝土变截面箱梁建立有限元模型,分析竖向预应力损失和箱梁腹板厚度对箱梁桥开裂的影响.结果 表明:连续箱梁边墩支点附近的边跨现浇梁段的主拉应力值较大,且这些位置截面梁高较小,如果施工和运营阶段竖向预应力损失过大,在这些区域容易出现腹板斜裂缝;腹板厚度对斜截面抗剪承载力的影响比截面主拉应力的影响大;箱梁支点附近梁段腹板厚度较薄,容易导致斜截面抗剪承载能力不足.     

贵州山区超高墩大跨连续刚构设计问题与对策

针对贵州山区超高墩大跨连续刚构箱梁出现裂缝、挠度过大等问题,以肇兴大桥为背景,对超高墩、箱梁裂缝、跨中下挠问题提出了设计对策。