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沈阳市富民桥主桥为(89m+242m+89m)双折线塔单索面预应力混凝土斜拉桥,本文简要介绍其边跨合拢方法及措施. 相似文献
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跨廊良路连续梁合拢段施工与体系转换 总被引:1,自引:0,他引:1
根据京津城际轨道交通工程廊良路(32+48+32)m连续梁合拢段施工的实际情况,采用先边跨、后中跨的合拢方案,完成两次体系转换,介绍了连续梁合拢段施工方法和施工质量控制,为以后同类连续梁的合拢施工提供了参考。 相似文献
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为了研究不同边跨主缆角度对悬索桥结构受力的影响,以西堠门大桥为原型,采用西南交通大学编制的桥梁非线性计算软件BNLAS,建立双塔单跨悬索桥计算模型,该模型中中跨主缆的跨度为1 650 m,加劲梁为单跨简支结构体系。通过比较不同边跨主缆跨度情况下悬索桥受力的变化,分析了主缆边跨角度的改变对悬索桥受力的影响。 相似文献
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江杰传 《广东交通职业技术学院学报》2011,10(1):51-54
沙宁立交主线上跨桥为18孔等截面预应力砼连续箱梁桥,跨径组合为25m+16×30m+25m,采用逐跨施工,结构轻颖、造价低廉、外型美观.文中着重介绍沙宁立交主线上跨桥的逐跨施工特点及值得注意的问题,以供在同类型工程施工时参考. 相似文献
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边跨主缆角度对悬索桥的影响分析 总被引:1,自引:0,他引:1
为了研究不同边跨主缆角度对悬索桥结构受力的影响,以西堠门大桥为原型,采用西南交通大学编制的桥梁非线性计算软件BNLAS,建立双塔单跨悬索桥计算模型,该模型中中跨主缆的跨度为1 650 m,加劲梁为单跨简支结构体系。通过比较不同边跨主缆跨度情况下悬索桥受力的变化,分析了主缆边跨角度的改变对悬索桥受力的影响。 相似文献
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连续刚构桥边跨常用的合龙方式是先完成边跨现浇段浇筑成型、最后进行边跨合龙段浇筑成型。某高速公路上一座主桥为5跨预应力连续刚构桥,采用边跨现浇段、边跨合龙段同时浇筑一次成型这一比较特殊的合龙方式。建立反映其边跨非常规合龙方式的有限元数值模型,并对其进行计算。通过对边跨非常规合龙方式和边跨常规合龙方式的有限元对比分析发现,边跨采用非常规合龙方式,进行及时有效的施工控制,采用合理的预抛值,并在次边跨合龙时采取合理的施工措施,可以得到比较良好的主梁线形和比较协调的墩顶位移,并且能保证施工过程和使用过程的安全性。 相似文献
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张建军 《交通世界(建养机械)》2009,(4)
工程概述申嘉湖跨主线桥第二联全长170m(45+80+45),为变截面预应力连续箱梁,箱梁采用单箱单室截面,墩顶处梁高4.5m,跨中和边支点处梁高 相似文献
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吕兴彦 《交通世界(建养机械)》2009,(8)
工程概况某大桥主桥上部结构为纵、横、竖三向预应力钢筋混凝土连续T构,共设计3跨。跨径组合为48m+80m+48m。变截面连续箱梁,跨中梁中心高3.85m,支点梁中心高6.65m,单幅宽13.4m,节段长度为2.7m、3.1m和3.5m三种,箱室 相似文献
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沈阳市富民桥主桥为(89m 242m 89m)双折线塔单索面预应力混凝土斜拉桥,本文简要介绍其边跨合拢方法及措施。 相似文献
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受地形及水文环境限制,乌龙江大桥(新建复线桥)通航孔主线桥工可阶段采用80m+3144m+86m的布跨方式。峡北侧边跨处于半径为70m的曲线上,平曲线半径小,结构受力复杂,设计及施工难度很大,此种梁式桥方案在国内外尚属首次,因此需对此方案进行研究分析,确定控制要素,在分析成果基础上确定最佳跨径配置及结构型式。 相似文献
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在江汉较差的地质条件下,搭架现浇施工高3.5m,宽2.4m的边跨拱肋砼,对主跨(中承式钢管砼系杆拱桥)钢管桁加的吊装及钢管砼的灌注起着至关重要的作用。 相似文献
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观音湖圣莲岛钢便桥采用贝雷式321型桁架单元,总长度(46×12m+6m+4×12m),其中50跨为上承式结构,边跨(第1跨)为下承式结构。介绍了设计荷载、设计水位的选取、便桥的结构布置及设计注意事项,提出了钢便桥使用维护措施。通载试验表明设计符合要求。实际使用表明,圣莲岛钢便桥安全可靠,加快了圣莲岛开发建设进度。 相似文献
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陈丽敏 《石家庄铁道学院学报》2007,20(1):125-130
以黄延高速公路葫芦河特大桥施工为背景,介绍边跨现浇施工中,通过及时改变合龙顺序,缩短边跨现浇段长度,在边跨采用不平衡悬浇与托架现浇相结合的方法,成功解决了边跨高墩跨大的施工难题,为以后工程施工提出有益的探索。 相似文献
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《国防交通工程与技术》2017,(2)
主跨(40+60+60+40)m的梁桥采用支架法分节段施工。为增加支架利用次数,其中一个边跨的预应力筋在没有全部张拉前,拆除了部分支架;另一个边跨在预应力筋全部张拉后,才拆除支架,这样就需要考虑不同的预拱度。对桥梁施工过程进行仿真分析,给出了该T构—连续梁桥预拱度设置方法和数值。该技术为以后同时跨铁路和公路连续梁施工提供了借鉴。 相似文献