简支转连续结构临时支座横向拆除顺序研究

简支转连续结构施工过程中,体系转换是核心环节,通过将临时支座拆除转变成永久支座,实现体系由简支结构转换成连续结构。目前对支座纵向拆除顺序研究较多,而对支座的横向拆除顺序研究较少。文中结合某简支转连续预应力混凝土小箱梁桥实例,考虑临时支座对称拆除、依次拆除和间隔拆除3种横向拆除顺序,并比较在3种工序下桥梁主梁结构应力分布规律和挠度特点,同时分析了支座脱空对桥梁结构的影响,最终选取对称拆除为临时支座横向拆除的合理顺序。     

基于梁格法的简支转连续箱梁桥荷载横向分布计算研究

以内蒙古沿黄一级公路某简支转连续箱梁桥为研究对象,采用两种梁格法对简支转连续箱梁的荷载横向分布计算方法进行了对比研究,得出了合理的建模方法,为简支转连续箱梁桥的设计与施工提供指导。     

简支转连续梁桥支座更换新方法的仿真分析

本研究针对水麻高速公路上山区高墩简支转连续T形梁桥,通过建立有限元模型提出了纵向单点逐墩、横向同步顶升的支座更换新方法.仿真分析结果表明采用新方法更换支座,合理可行,结构安全也可得到保证,为同类桥型更换支座提供了一种新方法.     

薄壁高墩连续刚构桥桥墩纵向偏移受力分析

薄壁高墩连续刚构桥若施工过程控制不严格,将导致墩身纵向偏移。该文以涪陵某连续刚构桥为研究对象,采用有限元软件Midas/Civil建立有限元计算模型,考虑短暂状况主梁的受力、持久状况墩身极限承载力、偏移前后主梁最大悬臂状态稳定性比较以及偏移前后墩身内力和墩顶位移的比较,计算结果显示:墩身纵向小偏移不影响结构安全,结构仍然满足施工与使用的要求。     

简支转连续梁桥支座更换新方法仿真分析

简支转连续梁桥是在高速公路建设中被广泛采用的桥型之一,随着桥梁运营期的增加,必然面临着支座更换的问题。笔者针对水麻高速公路上山区高墩简支转连续T形梁桥,通过建立有限元模型提出了纵向单点逐墩、横向同步顶升的支座更换新方法。仿真分析结果表明:采用纵向单点逐墩、横向同步顶升的支座更换方法合理可行结构安全得到保证,为同类桥型支座更换提供了一种新方法和新途径。     

钢简支梁桥面连续结构抗弯性能试验与参数分析

简支梁桥桥面伸缩缝多,导致行车不舒适,因而多跨简支梁采取桥面连续的措施被广泛应用。以海南铺前大桥为背景,结合钢-超高韧性混凝土STC (Super Toughness Concrete)轻型组合桥面技术,对跨断裂带引桥提出了受力性能优良、震后易修复的简支变桥面连续结构。为探明简支变桥面连续结构的受力性能,对方案开展负弯矩足尺模型试验,结果表明,裂缝开展集中于螺栓连接带区域,破坏模式为螺栓剪断,U肋未屈服。这意味着在地震荷载下简支变桥面连续结构先破坏,从而保护钢箱梁主体结构。在此基础上,建立了实桥ANSYS有限元模型和试验方案的有限元精细化模型,有限元模拟与试验值吻合良好。最后根据前述试验和有限元计算结果,进行了参数分析,另外提出了2种桥面连续方案—端隔板开孔方案(方案1)和增加短肋方案(方案2),并进行了有限元计算。结果表明,2种方案均能满足正常使用极限状态的使用要求。与试验方案相比,方案1和方案2均可以实现保护箱梁主体结构的目的。方案2由于增加了短肋,从而减小了局部轮载下STC层的纵向拉应力,使整体+局部计算结果仅12. 1 MPa,小于方案1的计算结果 21. 3 MPa和试验方案的计算结果19. 7 MPa。从承载力来看,试验方案1和方案2的承载力基本相同,方案1最小。综合来看,方案2更优。     

深水高墩连续刚构桥抗震性能分析

以某深水高墩连续刚构桥为研究对象,利用附加质量法计算动水压力。根据JTG/T B02-01—2008《公路桥梁抗震设计细则》进行2水平2阶段抗震性能分析,运用SAP2000有限元程序,建立桥梁的空间有限元模型,进行反应谱分析和时程分析,比较在考虑动水压力和未考虑动水压力2种情况下的内力结果。考虑动水压力时,结构内力比未考虑动水压力时明显增大,纵向与横向地震作用下结构的地震响应规律并不完全相同。     

钢管混凝土劲性骨架超高墩连续刚构桥施工阶段横向非线性变形分析

建立了劲性骨架钢管混凝土超高墩连续刚构桥施工过程的非线性有限元模型。计算了施工过程中含有曲线主梁的桥墩墩顶横向位移与最大悬臂状态桥墩墩顶横向位移。结果表明:几何非线性对于横向挠度影响明显,横向联系梁先于主梁施工有利于控制横向位移,提高整体刚度,减轻几何非线性的影响。     

城市高架连续钢箱梁计算分析

在城市高架道路设计中,特别在交通繁忙的路口建造立交桥,受施工条件、工期、桥梁总体美观等多方面因素的限制,结构总体设计多采用跨越能力较强,施工快捷的连续钢箱梁方案。以某城市高架三跨连续钢箱梁为工程实例,采用MIDAS/Civil有限元软件对其进行结构分析,通过纵向计算分析、横向计算分析、支撑加劲肋计算分析、刚度验算分析、抗倾覆验算分析,得到了各方面的主要结论,其主要结论对同类型桥梁的设计具有参考意义。     

大跨度连续刚构桥低温合龙技术

冬季桥梁施工过程中,现场的合龙温度与设计合龙温度差别较大,须根据现场低温情况对合龙方案进行调整.以一座大跨度预应力混凝土连续刚构箱梁桥为工程背景,采用MIDAS软件建立桥梁三维有限元模型,计算分析低温状态合龙后的连续刚构桥运营阶段在整体温度变化下的受力特性,提出了连续刚构桥低温合龙技术措施,即将临时锁定与浇筑合龙口混凝土工序分离,在当日气温较高的时段进行临时锁定、气温较低且相对稳定的时段进行混凝土浇筑,使成桥后结构内力达到设计状态.     

先简支后连续梁桥的工艺探讨

以国内大跨径50m T梁为例，介绍梁在预制后，先简支后连续的施工过程，并从具体操作角度重点介绍该施工方法中的关键工序——临时支座的制作方法以及体系转换的工艺与技巧。     

曲线上先简支后连续桥梁的处理方法

高速公路上有若干先简支后连续桥梁位于曲线上,理论上为弯桥。为简化设计,降低施工难度和费用,这类弯桥的施工普遍采用＂弯桥直做＂的施工方法。本文以T梁为对象,总结＂弯桥直做＂的不同处理方法,并对各种处理方法进行讨论。     

先简支后连续桥梁裸梁上运梁安全性评价

预制梁（板）架梁安装过程中,需在已安装的裸梁上运输不同重量的预制梁（板）。目前,炮车运梁已在工程中大量采用,但有关炮车运梁安全性的系统论证不够完善。本文通过理论计算及实桥试验,对炮车运梁的安全性进行评价,并在此基础上提出相应的安全保证措施,以保证架梁施工的安全。     

简支转预应力结构连续T形梁桥设计计算

通过介绍仙人渡汉江大桥引桥简支转结构连续T形梁桥的设计计算方法，阐述了叠合式受弯构件计算的基本原理在桥梁设计计算中的应用。从工程项目最终的实施情况来看，该桥型确实是一种理想的桥型。     

简支组合曲梁与简支组合直梁上焊钉剪力比较

采用ANSYS有限元程序计算了不同荷载、不同焊钉布置形式下简支组合曲梁和简支组合直梁的受力,比较焊钉在组合曲梁和组合直梁中的剪力分布.组合曲梁的焊钉与组合直梁相比,不仅有切向剪力还有法向剪力,法向剪力沿梁长度方向是在梁中间大两端小.当组合曲梁布置单排焊钉时,可以忽略法向剪力分量,用焊钉切向剪力近似代替其总剪力是可行的.当组合曲梁布置双排焊钉时,同一截面的内、外侧两排焊钉受力不均匀,外侧焊钉剪力平均值是内侧焊钉剪力平均值2.52倍以上,在设计时需注意.     

102m跨径UHPC简支梁结构设计

广东省英德市北江四桥大站镇岸跨堤引桥为单跨102 m超高性能混凝土(U H PC)简支箱梁桥,桥面总宽37 m,U H PC等级为R120.结合目前U H PC制备及浇筑工艺水平,主梁采用预制节段拼装箱梁结构,预制标准节段长4 m,梁高4m,重约70t;采用4m标准间距密集横隔板,以减少薄壁箱梁的翘曲、畸变和剪力滞效应...     

简支体系桥梁的震害及抗震设计对策

通过对近年来国内外几次大地震中简支桥梁震害的调查,对简支桥梁震害进行分类并分析原因,对比中外桥梁抗震规范,阐述中国现行桥梁抗震规范的不足,介绍采用减隔震技术的简支体系桥梁在震害中的表现,对地震区简支桥梁抗震设计提出建议.     

96 m简支钢桁梁设计

太中线中宁黄河特大桥和永宁黄河特大桥分别采用了6-96 m双线简支钢桁结合梁和13-96 m单线简支钢桁结合梁。设计中重点对混凝土桥面板与桥面系纵横梁的结合形式、混凝土桥面板是否参与结构体系受力、高低桥面系结构形式,以及整体节点构造等设计施工中的关键性技术问题进行了深入的分析研究,确定了96 m简支钢桁结合梁合理的结构形式。     

高速铁路简支梁桥纵向力计算分析

利用桥梁-道碴-轨道的统一模型，对桥梁温度伸缩，桥梁挠曲作用以及制动力作用下的桥轨受力关系进行了分析，并利用平面杆系有限元程序时30m及40m简支梁桥进行了计算。     

FPS 隔震简支梁桥近断层地震响应研究

为研究近断层地震作用下摩擦摆支座（FPS）在桥梁结构中的使用效果,建立了一跨 FPS 隔震铁路简支梁桥的三维有限元分析模型,以9条典型近断层地震记录作为激励,采用非线性时程分析方法对其顺桥向地震响应进行计算,并对结果进行对比分析。研究结果表明：在近断层地震作用下,FPS 支座可以发挥一定的隔震作用,且大部分情况下,增大 FPS 支座等效曲率半径可提高其隔震效率,这与非近断层地震作用下的情况相同,但仅使用 FPS 支座进行隔震设计有时并不足以满足桥梁结构的抗震能力要求,需要采取其它必要的抗震、减隔震措施与 FPS 支座共同工作,以保证桥梁结构安全。