浅谈折线形墙背的土压力计算

介绍了折线形墙背的土压力计算,包括上墙土压力计算和下墙土压力计算。     

土钉墙--边坡防护中的一种柔性支护技术

简要地概括了土钉墙的作用机理,并通过土钉墙和锚喷支护的对比,进一步阐述了土钉墙独特的支护特性,另外对土钉墙设计计算方法中的有关问题作了相应的讨论。     

公路风吹雪雪害挡雪墙工程防治技术研究

简述了公路风吹雪雪害对交通的影响,影响挡雪墙作用效果的主要因素、挡雪墙的实用条件、挡雪墙设置原则以及建设技术。     

重力式支挡结构动土压力试验

为了探讨支挡结构墙背动土压力的大小及其分布,进行了足尺模型试验.通过对重力式路肩墙、重力式路堤墙和衡重式挡墙3种墙型的测试,得到了不同加载幅值、不同加载距离情况下挡墙墙背的动土压力,并与现行计算方法的结果进行了比较.结果表明,动土压力随加载幅值和加载距离增大近似成线性关系增大;按库伦理论计算的动土压力大于试验测试值.     

砖砌体结构层数限值及构造柱设置改进

针对现行规范中砖砌体结构层数限值和构造柱设置未考虑楼层内墙体面积差异的问题,提出了楼层墙率指标,通过统计大量砖砌体房屋,分析了不同建造年代和类型砖砌体房屋楼层墙率,根据结构抗震评估理论及判别准则,分析了楼层墙率对层数限值和构造柱设置的影响,提出了不同性能目标下层数限值和构造柱设置建议.分析结果表明:为满足大震不倒的要求,在砌体结构承重方向,对设防烈度7度的7层房屋,装配式楼(屋)盖的楼层墙率应不小于5.5%,现浇楼屋盖的楼层墙率应不小于4.5%;对设防烈度8度的6层房屋,装配式楼(屋)盖楼层墙率应不小于6.5%,现浇楼屋盖的楼层墙率应不小于5.5%;对设防烈度9度的4层房屋,装配式楼(屋)盖的楼层墙率应不小于6.5%,现浇楼屋盖的楼层墙率应不小于5.5%.      

平堆散装平房仓墙体优化设计

结合中储粮榆中直属库新建平房仓结构设计,以墙的工程造价为目标函数,根据墙体受力,在保证结构安全的前提下,建立了墙的优化设计模型,得到了堆高6 m平房仓最优的墙厚和连续梁间距,为今后设计此类高大平房仓提供参考和建议.     

土钉墙支护技术分析

土钉墙是近年来在基坑支护中被逐渐采用的一种新的支护手段。本文介绍了土钉墙支护技术的设计思想、施工工艺、工作机理及其技术应用,并就土钉墙技术的研究提出了看法。     

U型桥台构造型式探讨

U型桥台是公路桥梁下部结构常用的构造,在工程实践中,U型桥台常常出现开裂.依据规范的有关条文,结合有限元数值分析结果,给出了常用桥台的构造内坡比和增设桥台外坡的建议值;进一步提出了改善桥台受力和减小变形的措施和设计方法,包括在前墙与侧墙交汇处增设倒角、前墙与侧墙外侧设置钢筋砼圈梁、在侧墙两侧设置预应力砼拉筋法或钢筋砼拉梁法等,供设计和加固时参考.     

弯道上的桥台侧墙开裂原因分析

根据实桥状况,对桥台侧墙开裂的原因进行分析.考虑了弯道行车产生离心力作用,同时对墙后主动土压力计算公式进行比选,通过土压力和离心力共同作用的计算模式,运用有限元进行计算,找出了侧墙开裂的原因.     

弯道上的桥台侧墙开裂原因分析

根据实桥状况,对桥台侧墙开裂的原因进行分析.考虑了弯道行车产生离心力作用,同时对墙后主动土压力计算公式进行比选,通过土压力和离心力共同作用的计算模式,运用有限元进行计算,找出了侧墙开裂的原因.     

连拱隧道二衬结构受力优化设计

连拱隧道由于其中墙结构型式的不同,其二衬结构型式也各不相同。为了准确反映不同中墙型式的二衬结构受力特性,建立平面有限元"荷载-结构"模型,对不同中墙连拱隧道的二衬结构受力特性进行了分析,明确了整体式中墙与二衬开裂的原因,并提出了连拱隧道合理的衬砌结构型式及不同二衬结构的设计要点。     

塔吊荷载对地连墙影响数值分析

运用Abaqus软件对承受塔吊荷载的地连墙受力变形情况进行了有限元分析。首先分析了塔吊荷载对地连墙的影响,然后综合计算分析了地连墙承受土压力、塔吊荷载和自重共同作用的受力变形情况。结果表明,随着锚碇基坑开挖深度的加大,地连墙的逐步加深,塔吊荷载对地连墙的影响逐步减小,将塔吊直接安放在地连墙上的施工方案是完全可行的。     

锥坡档墙设计的改善

锥坡档墙(曲线档墙)与常规档墙在受力上有所不同,曲线档墙沿档墙轴线方向受有拉力,设计中应予考虑防范。     

扶壁式挡墙在沿江地区的应用

介绍了长沙市沿江防洪墙工程中扶壁式挡墙的设计。提出了重视墙后填料的选取及其计算指标的确定。以及进行专门的墙后排水措施设计,严格控制地下水位高度等。     

加筋土挡墙土压力计算方法

为了合理计算加筋土挡墙的土压力,分析了加筋土挡墙施工过程中墙后填料的填筑和碾压次序与填料的压实度,通过建立墙面板内侧一定范围内填料变形体微单元的静力平衡方程,导出了墙面板土压力表达式。结果发现当墙后反滤层为砂砾料时,土压力随着墙高的增大而逐渐变大,但最终趋于一个确定值,计算的土压力值比朗金主动土压力值小,随着反滤层厚度的加大,土压力值变大,越接近于朗金主动土压力值;反滤层为砂砾料并混有一定的粘性土时,随着反滤层厚度的变小,土压力为负值的范围变大,说明墙面板相当多的部分仅起构造作用,当反滤层厚度增大到某一值时,墙后填土才表现为压应力,这与实际测量土压力趋势一致,说明此方法可行。     

基于GEO5山区高速公路路肩墙的选型研究

重力式和衡重式路肩墙在山区高速公路中均极为常用,而设计人员对两种墙型选用随意,未系统地进行比选.因此,从云南山区高速公路常用的两种墙型的尺寸出发,从经济性、安全性的角度,针对两种墙型提出路肩墙设计的选用建议,为山区公路路肩墙的设计和施工提供参考.     

基于有限元法的重载敞车端墙动压力分布规律研究

以重载敞车车体为研究对象,基于TB/T1335-1996、美国AAR标准以及边界非线性有限元法对比分析了车体端墙静压力分布规律,基于有限元法的端墙静压力数值与TB/T1335-1996中第一工况的端墙压力数值接近,且端墙底部有压力松弛现象与试验结果一致.依据车辆冲击试验规定,利用大变形碰撞非线性有限元法进行了重载敞车与...     

土钉墙在边坡防护中的应用

结合渝怀铁路工程实际．阐述了土钉墙防护路基边坡的基本结构，分析了土钉墙的使用条件与施工工艺。通过对土钉墙防护高陡顺层石质路堑现场原型试验，分析了土钉墙的工作性状，验证了该防护措施的有效性。     

圆弧形挡土墙整体土压力计算

针对计算挡土墙土压力时,因挡土墙转角处与长直墙的土压力不同,其转角处需用圆弧形挡土墙的土压力进行单独计算的问题.本研究提出将圆弧形挡土墙作为整体进行土压力计算的方法,基于库仑土压力理论和极限平衡理论,计算了挡土墙墙后滑动土体的破裂角,并用微积分计算沿墙身对称线上土压力的合力.同时考虑了墙背与墙后填土之间的摩擦力.研究结果表明:圆弧形挡土墙主动土压力及破裂角会随着墙土摩擦角的增大而减小.该计算方法可为挡土墙实际工程压力计算提供借鉴.     

建渣土工袋挡土墙室内模型试验

建渣土工袋挡土墙是一种新型的柔性支挡结构,将建渣用作土工袋填料,有利于建渣的回收利用.设计并开展了建渣土工袋挡土墙室内模型试验,研究了不同工况下坡顶竖向沉降的变化规律、墙后土压力和墙面水平位移沿墙高的分布特征以及坡体破坏模式.研究结果表明:增加建渣土工袋挡土墙后的坡顶破坏荷载比无支护时提高了87.5%~125%,边坡支护效果十分显著;坡比从1:0.75增加到1:0.25时,坡顶承受的破坏荷载降低了11.8%~29.4%;建渣土工袋挡土墙墙面水平位移随墙高呈鼓型分布,最大水平位移位于距墙底约1/3~1/2高处.建渣土工袋挡土墙墙后土压力为非线性分布,最大土压力值出现在距墙底约1/3高处;建渣土工袋挡土墙墙后土体的滑裂面从圆弧形向折线形变化,滑裂面前缘高度均位于距墙底1/3~1/2高处;距墙底约1/3~1/2高处为建渣土工袋挡土墙的薄弱部位,在设计和施工中应考虑一定的工程措施予以加强.