重庆库区松散土体力学参数试验分析

基于对重庆库区比较丰富的松散土体物质，大量的室内敏感性试验成果，比较详细地分析了松散土体的渗透系数与含水量，饱和度，强度参数，c,φ值的基本关系，探讨了，c,φ与含水量，天然容重这间的变化特性，为散体滑坡的启动及稳定性分析奠定了参数基础。     

土体物理力学参数及其关系的试验研究

通过敏感性试验,对土体的天然密度、含水量、粘结力和内摩擦角等物理力学参数进行了统计分析。分析结果显示,土体的γ-φ关系主要呈现线性关系,且随着土体压实度的提高具有相关性弱化的趋势;土体的C-φ关系具有高度的二次非线性关系,压实度越高C、φ值越大;土体的ω-C-φ是物性参数和强度参数之间关系最为密切,在10％-13％之间的最佳含水量时强度参数最高;非饱和土体强度的提高本质上仍然是强度参数提高问题。研究成果对于岩土工程参数的正确取值具有较重要的参考价值。     

土体物理力学参数及其关系的试验研究

通过敏感性试验，对土体的天然密度、含水量、粘结力和内摩擦角等物理力学参数进行了统计分析．分析结果显示，土体的γ-φ关系主要呈现线性关系，且随着土体压实度的提高具有相关性弱化的趋势；土体的C-φ关系具有高度的二次非线性关系，压实度越高C、φ值越大；土体的ω-C-φ是物性参数和强度参数之间关系最为密切，在10％～13％之间的最佳含水量时强度参数最高；非饱和土体强度的提高本质上仍然是强度参数提高问题．研究成果对于岩土工程参数的正确取值具有较重要的参考价值．     

含水量对北京地区非饱和土抗剪强度影响的试验研究

非饱和土的强度与含水量密切相关,通过室内三轴试验就含水量的变化对土体抗剪强度的影响进行了研究,得出了土体抗剪强度参数随含水量变化而变化的规律,拟合出了相关的近似公式,结果表明含水量的变化对非饱和土的强度有很大的影响,这对工程设计和工程稳定预测是非常重要的。     

从泥石流沟的岩土稳定性论冲淤变动型泥石流的物源问题——以西（昌）木（里）路平川泥石流为例

本文以极具典型的平川泥石流为例比较全面的分析了冲淤变动型泥石流的物源问题。根据现场调研及室内岩土分析进行的研究成果显示,川西南高山深谷地区的大型泥石流沟中的松散土体以中、粗粒段为主,其分布与地形密切相关,位于泥石流沟中,前部位的松散土体的稳定性最差,是补给泥石流的重要物源;松散土体的发育主要受控于地质及岩土环境,人类活动只能影响松散土体的稳定性。     

黄土路基强度规律

通过黄土压实后土体(压实土体)的湿陷性、压缩性和抗剪强度等室内试验，分析了压实土体的湿陷性、水分入渗对其饱和度、渗透系数等的影响和其抗剪强度随压实度和含水量的变化规律。试验表明，黄土压实后土体仍具湿陷性；含水量对压实土体的饱和度、渗透系数和压缩性等基本性质影响较大，一般随含水量的增大其饱和度和压缩性显著减小，而渗透系数在最佳含水量附近达到一个峰值；对于压实土体抗剪强度，其与含水量呈非线性变化关系，而与土体压实度呈线性增长关系。结果表明，严格控制土体含水量，提高路基压实度标准是提高黄土路基整体稳定性的关键。     

含水量对非饱和黄土强度的影响(英文)

将非饱和土基质吸力对土体强度的贡献等效为小主应力增量,通过分析土体极限应力莫尔圆的几何图形,求得小主应力增量,并认为土体在破坏时处于极限状态,提出了粘聚力和内摩擦角同时变化时的土体强度计算方法,得到了强度参数随含水量变化的函数关系式,研究了非饱和黄土破坏时大主应力随含水量变化的关系曲线。分析结果表明:计算曲线与试验曲线的变化规律相同,随着含水量的增大,大主应力计算值和实测值的差异越来越小,其相对误差最大值为11.63%,最小值为1.59%,说明该计算方法是可靠的;随着含水量的增大,当粘聚力和内摩擦角同时变化时,大主应力计算值较小,当仅有内摩擦角变化时,大主应力计算值较大,两者相差1.26～2.17倍,说明含水量的变化对非饱和黄土的强度有显著影响。     

无衬砌浅埋隧洞松散压力的数值分析法

将极限平衡理论和弹塑性理论相结合,利用ANSYS和FLAC3D数值分析软件来计算浅埋隧道松散压力。计算时先将土体强度参数进行折减,隧道开挖后不做衬砌,在拱顶施加与重力方向相反的节点力,通过调整施加的反力大小使隧道处于破坏极限状态,即极限平衡状态;通过软件是否收敛来判断隧道是否破坏。该方法考虑了土体材料的特殊性,有严格的力学依据,计算结果与实际情况更加接近,为求解浅埋隧道松散压力提供了一种新的方法。     

超长桩单桩荷载传递刚度法函数解分析

荷载传递是超长桩工作特性的重要内容.建立并拟合分析桩土传递的函数模型,分析了桩侧土剪切模量、桩身混凝土模量、长径比、桩长和桩径等不同参数对超长桩承载性能的影响,运用有限元分析软件通过计算实例分别分析了桩长、桩径、土体粘聚力c值、桩侧土体刚度、桩端土体刚度对桩基承载性能的影响程度.     

黄土隧洞变形及稳定性分析

以黄土隧洞的应力变形及稳定性分析为研究目标,首先基于考虑黏聚力c值的SMP准则,对原UH模型进行改进,建立了考虑c值的UH模型,使得UH模型能够用于隧洞开挖等问题的分析;然后应用半隐式回映算法对应力进行更新,采用Newton-Raphson算法进行非线性问题的解答,编制了考虑c值UH模型的有限元程序,并将初始超固结比OCR作为参数引入到有限元程序中;进而对一无衬砌黄土隧洞进行了三维有限元分析,比较分析了应用原UH模型、考虑c值的UH模型和Mohr-Coulomb模型计算得到隧洞周围土体的位移。说明了应用考虑c值的UH模型进行隧洞计算分析的合理性,得出了隧洞周围土体的位移变化规律,并应用考虑c值的UH模型研究了隧洞周围土体的应力应变规律,而且应用有限元强度折减法,对隧洞的安全稳定性进行了分析,研究了超固结比与安全稳定性的关系。     

重庆库区松散土体物理力学参数的数理统计分析

岩土物理、力学参数最重要的性质是具有复杂的空间变异性和明显的不确定性 ,笔者将岩土的物理力学参数视为具有随机性和结构性特征的变量入手 ,运用数理统计方法对岩土的物理力学参数进行分析 ,统计结果显示 ,通过控制压实状态试验得到的岩土参数是可靠的     

浅谈路基施工中监理工作应注意的几个问题

详细阐述了路基施工中 ,监理在对路基质量进行控制时 ,必须要抓住密实度、含水量、填土松铺厚度、碾压等关键项目 ,加以管理、规范     

石灰改良高含水率粘土作为路基填料的试验研究

高含水率粘土是南方地区经常遇到的问题,对其进行合理利用可以节约土地,保护环境。研究表明,采用掺石灰的改良方法,能够快速降低粘土的含水率,使土体从块状变成散粒状,压实后具有低压缩性和较高的强度,可作为路基填筑材料。     

改良膨胀土施工工艺参数研究

通过西安南京铁路合肥南京段高速铁路膨胀土试验段的施工过程控制,对含水量、含灰率,石灰颗粒粒径、改良土颗粒粒径、松铺系数、碾压遍数等施工工艺参数进行了详细的研究。对指导今后高速铁路膨胀土施工有一定的实用价值。     

天然砂砾路用承载力分析

通过对天然砂砾不同天然级配和设计密实级配进行击实试验,分析了不同级配组成最大干密度和最佳含水量的主要影响因素。在最大干密度和最佳含水量条件下,对天然级配和密实级配的天然砂砾进行D×H=308 mm×290 mm大试件回弹模量试验,分析了天然砂砾不同级配组成的路用承载力。     

红砂岩风化土路基填料力学特性研究

红砂岩风化土比较松散,颗粒较均匀,粘聚力较小。红砂岩风化土常作为路基填料,且具有特有的力学性质。选择赣南地区有代表性的红砂岩风化土,对其进行颗粒级配、界限含水率,最大干密度等试验,在此基础上进行了红砂岩风化土的回弹模量、固结试验和CBR试验。采用图表与回归分析相结合的方法分析了红砂岩风化土的单位压力—回弹变形、压力—压缩模量、单位压力—贯入量等性质,对红砂岩风化土作为高等级公路路基填料的施工和质量控制具有重要的指导意义。     

沥青四组分和沥青的热失重分析

采用热失重分析仪(TGA)对沥青四组分及几种基质沥青进行非等温热失重分析,研究表明,饱和分、芳香分、胶质、沥青质开始迅速分解时的温度分别为300℃,412℃,438℃,472℃;含饱和分较多的沥青分解温度较低。在沥青进行改性及储存的施工温度为160℃~180℃时对饱和分及芳香分进行等温热失重分析,研究表明,在160℃~180℃饱和分和芳香分会产生较大的损耗,饱和分和芳香分在180℃恒温3 h的质量损失为160℃的3倍左右;不同产地的沥青由于饱和分和芳香分含量的差异其损耗程度不相同;热储存中,饱和分含量低的沥青在较短时间内质量损失趋于稳定,饱和分含量高的沥青随着储存时间延长质量损失仍较严重。     

半封闭煤火演化过程的动力学特征

为研究松散煤体自然发火过程中氧气及温度阶段性的演化规律，搭建了半封闭煤火演化实验系统，探究煤体从常温到燃点过程中氧气浓度及温度变化情况，建立松散煤体自燃蔓延过程自然吸氧强度模型，分析自燃过程中氧气分布特征和温度场水平与纵向阶段性移动特征.结果表明：半封闭煤火演化实验系统能够较好地再现煤自燃“自然吸氧”过程，验证了自然吸氧效应为煤体自燃蔓延提供动力；煤体自然发火过程中，温度变化时间滞后于氧气浓度变化时间，其滞后时间差随煤层纵深变化的增加而增加；在水平方向上高温区域迁移趋势主要受煤体内部裂隙与孔隙分布的影响；自然吸氧强度与测点峰值温度随煤体纵深增加而降低，未发生自燃区域的下方氧气浓度大于其上层氧气浓度.研究成果对开采、运输、储存状态下的松散煤体自然发火的防治提供理论基础.     

饱和填土Rankine被动土压力计算

从理论上分析了饱和填土分别处于无渗流和稳定渗流状态时Rankine被动土压力的计算问题。对填土面无超载的情况,当填土中存在稳定渗流时,挡墙仅受被动土压力作用,其大小取填土饱和重度计算;当饱和填土中无渗流时,挡墙同时受被动土压力和水压力作用,土压力取填土浮重度计算。对填土面作用均布荷载情况,当墙背为排水边界时,除荷载作用瞬间外,挡墙仅受被动土压力作用;当填土底面为排水边界时,只有当荷载在墙背引起的超静孔隙水应力完全消散后,挡墙才仅受被动土压力作用。在超静孔隙水应力完全消散前,挡墙同时受被动土压力和水压力作用,其大小和分布随固结度的不同而异;当填土中无渗流时,挡墙同时受被动土压力和水压力作用。