提高室内击实试验精确度的方法研究

针对室内标准击实试验,介绍了压实度的确定方法和室内击实试验方法的选用,对影响试验结果的因素进行了说明和分析研究。首先对试验用土提出了要求,其次提出了击实土余土高度控制在6 mm内的“精确边击边测”的控制方法,控制每层土样击实后厚度约为三分之一筒高,当超过或欠缺时,应适当的减小或增加下层土的加入量,实践表明“精确边击边测”的控制方法可以有效的控制余土高度在6 mm以内。实验数据的处理借助Excel和Matlab软件,分别采用三点二次和更高次的Lagrange插值对最大干密度与最佳含水率进行求解。计算结果表明,并非选取的插值点越多、拟合曲线次数越高,就能达到更高的准确性,采用合理的三点二次的Lagrange插值法就可得到准确的计算结果。     

滹沱河粉细砂的击实特性实验研究初探

滹沱河粉细砂为级配不良的粉细砂,通过室内重型击实和振动击实试验得到其击实曲线有别于普通土,两种方法试验结果对比发现其最大干密度与最优含水量有所不同,并对击实试验结果进行了分析.     

土工击实试验方法中几个常见问题分析

从检测方法、样品制备与养护、土样重复利用、余土高度、含水率及击实功影响以及密度测定等角度论述了土工击实试验中常见问题。     

细粒土的压实和CBR强度特性与公路潮湿粘土路基填筑控制标准研究

选择3种击实功对取自湖南省境内的3种细粒粘性土进行了击实特性和沿击实曲线的饱水与不饱水CBR强度特性试验研究.试验结果表明:细粒土的最大干密度与最优含水量与击实功的常用对数分别呈线性递增和递减关系;在最优击实含水量的湿侧,土体在不同击实功作用下的击实曲线均趋向合一,且土样的饱和度基本维持在某一定值;击实含水量较高时,重型击实功作用下土样的不饱水CBR强度反而低于采用中间和轻型击实功制备的土样的强度.这说明对于高含水量填土,应确定一个最优的击实功.沿压实曲线,土样的不饱水CBR强度随含水量的增大而单调减小,而饱水CBR强度在最优含水量的湿侧还存在一个峰值,这说明在此峰值点及其附近含水量范围内的土体其强度性质相对较为稳定,实际工程中,应尽量使潮湿粘土的碾压含水量与此峰值强度对应的含水量相一致.基于对细粒土压实特性和CBR强度特性的试验研究,结合公路工程技术标准的相关要求,提出了潮湿粘土的压实控制标准建议.     

益娄高速公路石灰改良膨胀土最佳含水量的研究

结合益阳至娄底高速公路路基膨胀土处治方案,开展了石灰改良膨胀土填料的最佳含水量的试验研究。首先采用室内基本土工试验,确定石灰改良膨胀土的石灰最佳掺量。然后采用湿法重型击实试验,研究石灰改良膨胀土的击实特性,并确定其最佳含水量。最后采用无侧限抗压强度试验,研究石灰改良膨胀土的最佳含水量,并与击实试验结果进行对比分析。研究表明,通过无侧限抗压强度试验得到的最佳含水率比击实试验大3%左右。通过试验研究,获得了石灰改良膨胀土的路基施工参数,为益娄高速公路石灰改良膨胀土路基施工提供参考依据。     

浅析影响击实效果的主要因素

本文通过笔者大量的室内标准击实试验和实践教学，总结出影响击实效果的主要因素，并对影响击实效果的土类、击实功能、含水量等因素进行了分析和探讨，对从事公路工程的施工人员有一定的参考价值。     

标准击实试验的控制方法探讨

路基稳定性是影响道路质量的重要因素,土方路基的稳定性主要取决于压实工艺。目前施工单位主要采用标准击实试验来获得最大干密度和最佳含水量,并以此计算路基压实度作为压实工艺的评价标准。因此,控制标准击实试验的试验过程,保证试验结果的准确性,是确保路基压实度满足要求的重要手段。故从材料取样、试样制备、含水量测定及试验结果处理等几方面入手,探讨了标准击实试验的控制方法。     

三点击实试验法在工程中的运用

影响土石坝的质量关键因素之一在于土石坝防渗体施工的质量,一般设计要求采用压实度D及填筑含水量与最优含水量的差值作为质量控制指标,然而用常规的室内标准击实试验求最大干密度及最优含水量,试验时间至少两天,以此进行现场施工质量控制显然是不现实的.采用 "三点击实"试验法,又称"快速击实控制法"基本上解决上述矛盾.通过从三点击实试验法的原理和方法入手,详细论述了三点击实试验法的具体应用过程.     

土的室内击实试验部分影响因素及分析

本文简述了土工试验中土样制备方法对试验结果的影响,分析了制样过程中含水率随时间和温度变化规律,为准确控制含水率提供了依据;余土高度、颗粒级配等的影响。     

山西黄土CBR的影响分析

在山西省选取5种典型黄土,采用室内试验方法,制备不同击实次数,不同含水量的试件用于CBR值的测定,分析含水量和压实度对黄土填料CBR值的影响,并建立了CBR与含水量的相关关系式.试验结果表明:含水量对CBR值的影响程度最大,在最佳含水量,最大压实度条件下的CBR值最大,含水量越大,击实次数对CBR值的提高效果甚微.随着击实次数的增大,浸水CBR和不浸水CBR与含水量的相关关系都呈现一定的规律性.     

公路工程施工现场管理内容及方法

工程质量的优劣取决于工程管理水平的高低,因而,公路施工现场管理是整个公路工程施工管理的核心。结合工程实践,从施工准备、资源配置、调整机械、防洪排水、质量管理、进度及成本控制等方面对公路施工现场管理进行论述,并提出防治方法。     

浸水高填方路堤变形性状模型实验研究

通过室内模型实验对高填方路堤在浸水情况下的变形特性进行研究,探讨了水位高低、路堤高度、加筋、填料性质等因素对浸水高填方路堤侧向变形和竖向变形的影响.实验结果表明:高水位时路堤的侧向位移和竖向位移比低水位时显著;浸水高填方路堤的最大侧向位移一般发生在填土层高度的25%~35%处;加筋能有效地减小浸水高填方路堤的侧向位移和竖向位移,起到防止路堤填土层底部开裂和提高路堤稳定性的目的.     

浮式防波屏整体模型试验研究

通过浮式防波屏整体模型试验,研究了浮式防波屏在不同水深、不同波长和不同波高条件下的消波特性,为浮式防波屏的实际应用提供了试验依据.     

考虑空间形状的覆盖型岩溶土洞降水致陷分析

为揭示覆盖型岩溶土洞降水致陷机理、洞体形状尺寸影响及极限平衡状态下内在规律，以常见直筒塌陷椭球土洞为研究对象，构建其降水致陷力学模型，依据玻义耳-马略特定律推导了土洞空腔负压计算公式，以此获得土洞塌落稳定系数表达式，并对比验证计算公式的可行性；进一步获得了极限平衡状态下土体物理力学参数、降水参数、土洞空间形状尺寸及覆土厚度之间内在关系式；基于算例开展了地下水降水参数与土洞形状尺寸参数影响、极限平衡状态下内在规律分析.研究结果表明：初始水位高于洞顶时，土洞塌落稳定系数与地下水降深展现“Z”字形规律变化，下降稳定水位降越拱顶瞬间极易引发土洞塌陷；初始水位处于洞体时，两者呈现前陡后缓的负相关变化规律，且洞内初始水位越高，降幅越大；初始水位低于洞底时，降深影响很小.椭球长短半轴之比对稳定系数影响符合增函数变化规律，截面离心率越大越稳定，而圆形球体则最不利；矢高和稳定系数呈线性关系，矢高增加成拱效应显著，土洞越稳定.极限平衡状态下，初始水位一定时，降深与覆盖层厚度正相关，呈现前缓后陡变化趋势，而覆盖层厚度一定时，降深与初始水位负相关；土洞水平截面离心率越大或矢高越大，达到极限平衡状态所需地下水降...     

青海盐湖区路基结构层级配及其阻盐效果

青海盐湖地区的路基工程处于隐蔽性盐风化作用强烈的寒旱岩土环境. 分别采取青海茶卡盐湖地区工程建设层天然盐渍土土样和已建路基结构土层土样，研究青海盐渍土地区路基结构防护盐风化作用的效果. 通过易溶盐含量测定、颗粒分析实验和毛细管水上升实验，对青海茶卡盐渍土区路基结构土层中的毛细管水上升最大高度开展理论计算. 研究表明:青海茶卡地区盐渍土中毛细水上升高度大于一般土中毛细水上升高度，细粒组（0.250～0.075 mm）含量有利于水盐运移上升，粗粒组（> 0.250 mm）含量不利于水盐运移上升；在水盐运移和汽盐运移双重作用下，茶卡盐渍土地区路基结构土层均出现次生盐渍化现象，建议在茶卡盐渍土地区的路基工程中，设置卵砾石阻盐隔断层的粒组级配范围控制在2.0～5.0 mm之间，该粒组含量大于75%，厚度在300.0～1000.0 mm为宜；阻盐隔断层的设置位于路堤上部，高于一般路基规范中规定的高度，可以提高阻止水盐运移上升、增强汽盐淋滤作用的效果.      

路邦土壤固化剂固化红砂岩试验研究

利用路邦土壤固化剂对四川遂宁地区红砂岩进行了固化试验研究,根据不同固化剂掺入比和不同龄期时固化土的无侧限抗压强度试验结果,结合施工便易性,分析了不同掺入比、龄期对红砂岩固化土强度的影响。试验结果表明:路邦土壤固化剂固化红砂岩的最优掺入比为0.014%,最优掺入比下28龄期固化土的强度约为素土强度的3.49倍。对最优掺入比下的固化土进行水稳定性试验,发现固化土的水稳系数由素土的0提高为0.87,具有了很好的水稳定性。     

在富水地层桩基施工中采用帷幕注浆止水

结合工程实例论述了帷幕注浆的设计要点、施工工艺以及判定止水效果的原位测试方法。工程实践表明：采用帷幕注浆对不同地层均能取得强度增加、渗透系数减小的工程效果,保证了桩基的顺利施工。     

公路主体工程设计的水土保持评价

针对公路建设项目水土保持方案编制中对主体工程设计的水土保持评价,从土石方平衡、取土场弃渣场设置、工程占地、施工组织设计、主体设计中具有水土保持功能的工程等五个方面,提出了水土保持评价要点及内容。     

软基处理水泥深层搅拌桩施工控制

水泥深层搅拌桩是进行软基处理的一种有效形式.严格管理水泥深层搅拌桩施工中试桩、施工准备、施工工艺流程、设计参数及要求、施工控制、质量检验等控制环节,对于确保工程质量及安全具有重要作用.     

计算消火栓保护半径的判别式

在满足规范要求的基础上,提出了充分利用消火栓保护半径的计算方法.当建筑层高小于该方法判别式计算值时,消火栓保护半径可直接由水龙带折减后的长度与水枪实际射流长度相加求得,简便易算.