计入弹性基础效应的钢筋混凝土桥梁结构塑性倒塌分析

将钢筋混凝土桥墩墩顶在单位水平力作用下的变位，分解为桥墩的弹性弯曲变位、基础转动产生的变位及基础平动产生的变位之和，从而建立了一种计入弹性基础效应和弹性支座效应的钢筋混凝土梁桥横桥向抗震评估的塑性倒塌分析模型，给出了等效弹性地震荷栽计算方法、钢筋混凝土梁桥塑性倒塌分析计算公式及独柱墩在地震力作用下的双线性刚度实用分析方法。算例表明，计入弹性基础效应和弹性支座效应后，钢筋混凝土粱桥的最终抗震能力与结构延性明显下降。     

光纤PCVD法激光熔融过程分析

利用热传导理论，结合ＬＰＨＶＤ工艺，从激光功率密度、光斑尺寸、预制棒平动速度和转动速度等方面分析光纤ＰＣＶＤ法中激光熔融过程，并优化这些参数，得到功率密度、运动速度、熔融时间、熔融厚度等之间的具体关系。     

树状多柔体系统动力学递推组集建模法

引入一种描述多柔体系统的随体坐标系,实现了刚体平动,刚体转动与弹性运动的分解,较好地消除了由于刚体大角度转动而产生的刚弹耦合非线性特性,根据约当变分原理,应用递推组集技术,由外层到内层逐层组装系统动力学方程,概括出一种树状多柔体系统动力学递推组集建模方法,降低了所需计算机存贮,最后给出了一个数值算例。     

地震荷载作用下钢筋混凝土柱的滑移变形

根据钢筋滑移的受力变形原理和Alsiwat-Saatcioglu模型假定推导出钢筋的显式表达式;基于转动弹簧模型和滑移截面模型,阐述了由滑移量-应力关系确定柱端弯矩-转角和构件的荷载-滑移变形关系的理论方法;开发了该方法相应的计算程序对上述两种模型的适用性进行了评定,结果表明采用滑移截面模型得到的钢筋混凝土柱构件荷载-滑移变形反应比转动弹簧模型更为准确.     

转向架轴箱钢弹簧端部结构 对使用性能的影响分析

以某动车组转向架轴箱钢弹簧断裂故障调查处理为例,通过模拟仿真及台架试验发现,该钢弹簧采用碾尖制造工艺,减小支撑圈数,以及优化钢弹簧组下端绝缘垫刚度,在相同的载荷工况下,极大地改善了钢弹簧的受力状态,有效降低了钢弹簧的应力水平.同时提出了机车车辆转向架轴箱钢弹簧设计时应考虑校核的内容,并建议转向架轴箱钢弹簧在疲劳试验时应考虑的载荷工况.     

一族节点数可变的部分非连续型四边形边界元

提出一族节点数可变的部分非连续型四边形边界元。在传统的边界元程序中引入该族单元，可以方便地处理三维问题中的角点及面力不连续问题，并能实现在不同的求解区域甚至同一区域的不同坐标方向采用不同阶次的插值函数。文中给出了该族单元的具体插值函数形式。文末用算例表明了该族单元的可行性。     

不同变位模式黏土非极限被动土压力试验研究

为了揭示墙体平动和转动模式下黏土非极限被动土压力分布规律,采用自制模型箱,进行了墙体平动和转动模式下黏土非极限土压力试验,研究了墙体变位模式以及墙体位移大小对侧土压力的影响规律细化方法,首先进行了室内试验,得到了黏土的基本物理参数,其次进行了模型箱和测试仪器的固定安装,最后进行了挡土墙平移模式（T模式）、绕墙顶转动模式（RT模式）以及绕墙底转动模式（RB模式）3种模式下的土压力试验. 试验结果表明:T模式下,非极限侧土压力沿墙体深度的增加总体趋势增大,局部会有减小趋势,总体接近线性分布,当土体达到极限破坏时,靠近加载墙体处土体表面形成阶梯状错层;RT模式下,侧土压力随墙体的深度总体接近凹曲线分布,上部侧土压力随深度增加较慢,下部侧土压力随深度增加较快,当土体达到极限破坏时,靠近加载墙体处土体表面产生裂纹,模型箱中部土体表面鼓起;RB模式下,侧土压力随墙体的深度的增加先增大后减小,总体接近凸曲线分布,当土体达到极限破坏时,靠近加载墙体处土体表面形成阶梯状错层,其阶梯状错层范围要小于平动模式工况;三者非极限侧土压力合力随着压缩位移的增大而增大,当压缩位移相同时,RT模式下土压力合力与T模式下土压力合力比值在0.53～0.97之间,RB模式下土压力合力与T模式下土压力合力比值在0.65～0.83之间. 结论中是否有可以量化的数据,参考附件模板修改.      

空气弹簧系统垂向刚度特性的有限元分析

对空气弹簧系统材料非线性、儿何非线性和状态非线性问题以及气固耦合问题进行了理论分析，得到了在有限元分析中的处理方法．用有限元软件ABAQUS建立了空气弹簧系统有限元模型，其中帘线采用rebar单元．计算了空气弹簧系统的垂向刚度，并分析了气体压力和帘线角对垂向刚度的影响．有限元计算结果表明，空气弹簧系统垂向刚度随气体压力的增加而增加，随帘线角的增大而略减小．     

隔震桥梁非线性地震反应分析

根据隔震桥梁的设计特点，分别利用非线性水平和转动弹簧单元来模拟减，隔震支座和桥墩延性塑性铰的非线性性能，计及隔震器，减震器的作用对桥梁结构非线性弹塑性动力反应进行研究,采用大型结构分析软件ANSYS，结合算例分析了桥梁采用减，隔震支座和利用桥墩延性抗震的减震效果。     

一般半刚性节点连接框架结构分析方法

研究对象为任意节点连接和任意支撑的平面框架。一般梁单元由等截面直杆及其杆端的轴向弹簧、切向弹簧和转动弹簧组成,推导得到此类单元的刚度矩阵、单元在8种基本荷载作用下的等效节点荷载。采用Matlab语言编写了适用于一般节点非线性连接框架的静力分析程序,非线性形式为指数函数或多项式函数,可以得到结构不同连接刚度下的节点位移、杆端位移和杆端力。算例显示出节点柔度对结构受力和变形的影响。     

等刚度圆锥螺旋压缩弹簧设计与制造

等节距圆锥弹簧与等螺旋角圆锥弹簧的设计与制造人们早已熟知，但随着铁路、航空等领域向高速度、轻量化发展，常常要求弹簧在尽可能小的安装空间里能达到极限变形量，并保持恒定的负荷特性，而常用的等节距圆锥弹簧与等螺旋角圆锥弹簧却很难达到这一要求，本文对这种特殊的圆锥弹簧（以下简称等刚度圆锥弹簧）的设计与制造进行了探讨。     

基于Abaqus的汽车钢板弹簧制动工况应力分析

为了准确的分析钢板弹簧上的应力分布,本文首先利用Hypermesh软件对钢板弹簧组件进行网格划分,对钢板弹簧与前、后支架之间的连接进行了独特的处理,并用Abaqus软件对钢板弹簧进行了应力分析。分析结果表明,在制动工况下,钢板弹簧组件可以满足的强度要求。     

冂丂_一、冂丂_六及攵丅_六型機車從輪彈簧易於折損的问題

冂丂_一、冂丂_六及攵丅_六型机车从轮弹簧这易于折损是多年来存在的问题,值得引起我们的注意和研究。著者根据振动理论分析,认为原来的设计仅仅考虑了弹簧在正常荷重下的挠度和应力,忽略了弹簧过长的特点,致合弹簧缺乏衰振能力,不能有效地防止共振时振幅的过度增大。针对这一缺点,著者根据叠钣弹簧的衰振能力与相对摩擦係数及相对摩擦係数与弹簧片数和弹簧厚度的关系,重新设计了这些机车的从轮弹簧,并且还与添设螺旋弹簧的方法做了比较,说明这是防止从轮弹簧折损的最有效最简便的方法,建议今后在新造机车时和更换折损弹簧时採用之。     

考虑层间滑动的路表弯沉分析

目前，层状体系已经在道路设计中广泛应用，但对于层间的联结状态的问题一直未得到较好的解决，或者作为完全连续体处理，或者完全忽略其层间联结，但实际上道路各结构层之间的联结情况介于两者之间。在剪切弹簧模型的基础上，分析了层间联结状态对路表弯沉的影响，由于剪切弹簧模型的计算表较为复杂，不易于应用在工程实际中，因此应用STATISTIC给出了计算两种极限联结状态下路表弯沉比值的回归方程，并提出应用层间滑动修正系数来处理各层的联结问题。     

货车转向架螺旋弹簧的疲劳试验研究

通过对货车转８Ａ型转向架弹簧的疲劳试验结果及试验载荷下该型弹簧的寿命估算了研究，分析了试验中弹簧过早疲劳失效的主要原因，并据此提出了一些结论建议供有关部门参考。     

传感器智能芯片与阵列光纤对接平台运动顺序优化

从运动平台空间运动可能存在的720种运动顺序配置入手, 针对智能芯片与阵列光纤对接过程各运动单元产生的几何误差进行敏感性分析, 通过区分和归类各运动单元的敏感误差和不敏感误差, 将运动平台运动顺序配置数减少到90;考虑到运动平台各运动单元具有均匀分散、齐整可比的特性, 运用正交试验设计方法将敏感误差和不敏感误差确定为3个水平, 将6个运动单元确定为6个影响因素, 建立了对应的正交试验表, 得出了5条运动顺序配置的试验路径; 借助MATLAB仿真平台对5条运动顺序配置的试验路径进行了仿真试验, 获得了运动平台运动顺序最优配置; 在封装系统多自由度精密运动平台上进行了实测试验, 检验了仿真试验结果。试验结果表明: 传感器智能芯片与阵列光纤对接的运动平台在空间直角坐标系中最优的运动顺序为先沿横轴平动, 再绕横轴转动, 再绕纵轴转动, 最后沿纵轴平动; 该方法可优化光纤扫描雷达传感器智能芯片与阵列光纤对接的运动平台的空间运动顺序, 还可预测和规划其他多自由度运动平台的配准路径。      

主、副隔舱式大圆筒人工岛围堰的稳定性分析

对于建设在软土地基上的跨海桥隧人工岛,采用主、副隔舱式大圆筒围堰是一个非常适合的结构方案,因尚无规范可循,其稳定性亟待研究。结合某工程,通过三维弹塑性有限元计算得出：施工期在围堰内、外侧土压力和水压力差的共同作用下,大圆筒结构的稳定性安全系数最小。当增加大圆筒结构的入土深度并且筒底下沉至持力层时,结构稳定性大幅提高。施工期在波浪荷载作用下,主、副隔舱式大圆筒围堰结构的变位模式主要为绕筒底以上靠近筒底处的某点发生转动变位。施工期大圆筒围堰在内、外侧土压力和水压力差的共同作用下,结构的变位模式主要为平动,并伴随一定的转动,转动点位于大圆筒筒底以下。并且当大圆筒入土深度增加后,结构的转动运动模式更加明显。极限状态时,筒壁与海侧土体间发生了分离现象,并且大圆筒入土深度浅时筒土分离的区域比较大。该研究成果可为类似结构的设计和应用提供参考。     

土工格室柔性挡墙极限主动土压力计算方法

利用有限元法分析了土工格室柔性挡墙水平变位特征,得到了墙体中部水平变位的分界点,提出了主动土压力的计算方法。分界点上部位移模式接近平动,采用库仑主动土压力理论计算上部的土压力,分界点下部位移模式接近绕墙脚的转动,采用水平微分单元法计算下部的土压力,并比较了计算结果与实测结果。比较结果表明:土压力计算结果与实测结果沿墙高的分布形态及增长趋势基本一致,计算值比实测值略偏小一些,偏差最小为0.2 kPa,最大为2.9 kPa,平均偏小为1.2 kPa,可见土压力计算方法可靠。     

气阻故障及油路改进措施

1汽油泵结构及气阻原理 汽油泵结构如图所示.当偏心轮4转动到使外摇臂5绕其轴逆时针转动时,内摇臂6即带动拉钩7同向转动,并通过拉杆8拉动膜片2向下拱曲,A腔容积增大产生真空,阀门10开启,阀门1关闭,汽油经进油口11流入A腔;当偏心轮转过最大矢径点离开摇臂后,外摇臂5顺时针偏转,膜片2在回位弹簧9的作用下向上拱曲,使A腔容积减小,压力增大,阀门10关闭,阀门1开启,汽油从A腔流向出油口12.     

一种机器人动态摄录的减震辅助结构设计

为优化机器人在运动或转动时产生抖动现象导致摄录图像的降质.本文提出了一种防抖减震的辅助结构设计,一方面增设减震器以提升系统的成像质量,另一方面辅助结构可以提升减震器的工作性能和使用寿命.结构通过拉链和支撑杆固定减震器,以减小抖动对减震器工作稳定性的影响,并通过弹簧缓冲和抵消外抖动,以有效避免因抖动应力引起的减震器损坏,从而延长减震器使用寿命.在实际使用中具有较为不错的效果.