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采用RV2旋转黏度计测定了石油一厂渣油在60~140℃范围的流动特性参数,当油温在90%以上时,渣油为牛顿流体,油温低于90℃时,渣油为非牛顿流体,而且油温越低非牛顿特性越强,渣油的黏温关系与原油类似,其黏温曲线可分为放射段和直线段,但非牛顿特性强于原油。 相似文献
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油-水两相流流变特性研究 总被引:1,自引:1,他引:0
应用细管式流变仪对含水稠油流变性进行了实验研究,得出不同温度、不同含水率以及不同剪切率下的流变规律和计算方法。在实验范围内含水稠油为非牛顿流体。随着温度的升高,流变指数增大而稠度系数减小;随着含水率的增加,流变指数和稠度系数不断减小。含水稠油的温度在90℃以下时,其n值都小于1,此时含水稠油的流变特性为假塑性流体,而且,温度越低,n值越小,表示含水稠油的流变特性偏离牛顿流体特性越远,假塑性越强。 相似文献
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稠油掺稀后混油黏度计算方法的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
稀释输送是传统的稠油降黏输送方法,因其工艺简单,降黏效果在管输过程中较稳定,一直在国内外得到广泛应用。但稠油中加入稀油后其混油黏度又是一个难点,混油黏温数据是摩阻计算的重要参数,是输油管道设计和运行管理的重要参数,其准确性对水力计算结果至关重要。对混合原油的黏度计算,国内外学者提出了不少经验公式、半经验公式以及计算图表,且大多是利用实验数据通过线性回归得到的,每种模型都有一定的适用范围。通过对Cragoe模型进行修正,得出稠油掺入稀油黏度计算需分段选择模型的结论。 相似文献
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管道顺序输送混油黏度的计算与分析 总被引:16,自引:2,他引:16
在研究分析顺序输送过程中混油段的混油特性和水力特性 (例如水力摩阻 )时 ,需要力求准确地计算油品物性 (如密度和黏度 )的变化。依据GB 2 6 5 - 88《石油产品运动黏度测定法和动力黏度计算法》 ,进行了 90 #无铅汽油、0 #柴油和航空煤油以及它们相互间混合油品的运动黏度的实验测定 ,取得了混油黏度实测数据 ,提出了确定混油黏度计算公式的方法 相似文献
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管道内污水两相流的阻力计算 总被引:3,自引:1,他引:2
目前的污水管道设计是将污水在管道内的流动视为单相均匀流,主要用谢才(Chezy)公式进行水力计算。由于存在管线长、流量大以及区域地形变化幅度较大等因素,建设区域排水系统需要采用新的方法,以便较准确的计算水头损失。文中将污水视为液-固两相流体。对于沿程阻力的计算,将流体分为均质流与非均质流,分别给出沿程阻力系数的计算公式;对于局部阻力,则借用气-固两相流动的局部阻力系数计算公式。最后得出了两相流情况下与单相流情况下的阻力系数区别。结论是沿程阻力系数的区别可不计,局部阻力系数差别较大,在进行设计时必须考虑。 相似文献
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混输管路在油田的地面集输系统中应用日益广泛,而混输管路压降计算对于管路经济管径选取起决定作用.文中对气液两相混输管路压降计算简单总结,对均相流模型、分相流模型、流型模型的代表性计算方法进行了介绍,并通过具体工程实例对工程设计中常用的混输压降计算方法进行了对比.采用常用的多相流模拟软件进行校核,得出Beggs - Bri... 相似文献
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BINGHAM流体环空管流流动及传热规律研究 总被引:1,自引:0,他引:1
结合BINGHAM流体的本构方程、管流运动方程及能量方程 ,推导了BINGHAM流体环空管流速度分布及温度分布。由于BINGHAM流体具有屈服值 ,环空管流流动中会形成流核。流核的宽度与屈服应力成正比 ,与广义压力梯度呈反比。流核中心线偏离环空中心线 ,且偏向环空内侧。环空内外径之比越小 ,相对偏离越远。在其他条件不变的情况下 ,当屈服应力增大时 ,速度分布剖面变得愈扁平。当其他条件不变时 ,流核速度随环空内外径之比减小而增大。流核内温度变化比环空内外侧明显小 ,随屈服应力的增大 ,温度分布剖面愈扁平。 相似文献
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为了研究空冷器管道系统的流体均配问题,引入多孔介质模型,应用Fluent对空冷器的管道系统进行了数值模拟研究。结果表明:空冷器的压降越大,管道系统的流体分配越均匀;分流集合管与汇流集合管中的压力分布在一定程度上决定了管道系统的流体分配;分流集合管与汇流集合管中流体的流动方向相反有利于管道系统的流体均配,当二者的流体流动方向相同时,沿流动方向各支管流量依次增加。管道系统结构优化后,流体分配更均。 相似文献
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针对Fluent软件流体计算能力应用于膨胀节设计中,介绍了在高温高流速介质下膨胀节温度场分布计算方法。膨胀节内流体介质为750℃的高温介质,且流速高达100 m/s。膨胀节采用双插式内衬结构,借助Fluent软件进行流热耦合计算,得出温度场分布情况。同时,基于Fluent软件对于通过波纹管流体的压降进行模拟,通过CFD-POST定义函数计算压降值。 相似文献
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To increase our understanding of the operations of traffic system, a visco‐elastic traffic model was proposed in analogy of non‐Newtonian fluid mechanics. The traffic model is based on mass and momentum conservations, and includes a constitutive relation similar to that of linear visco‐elastic fluids. The further inclusion of the elastic effect allows us to describe a high‐order traffic model more comprehensively because the use of relaxation time indicates that vehicle drivers adjust their time headway in a reasonable and safe range. The self‐organizing behaviour is described by introducing the effects of pressure and visco‐elasticity from the point of view in fluid mechanics. Both the viscosity and elasticity can be determined by using the relaxation time and the traffic sound speed. The sound speed can be approximately represented by the road operational parameters including the free‐flow speed, the jam density, and the density of saturation if the jam pressure in traffic flows is identical to the total pressure at the flow saturation point. A linear stability analysis showed that the traffic flow should be absolutely unstable for disturbances with short spatial wavelengths. There are two critical points of regime transition in traffic flows. The first point happens at the density of saturation, and the second point occurs at a density relating on the sound speed and the fundamental diagram of traffic flows. By using a triangular form flow–density relation, a numerical test based on the new model is carried out for congested traffic flows on a loop road without ramp effect. The numerical results are discussed and compared with the result of theoretical analysis and observation data of traffic flows. Copyright © 2011 John Wiley & Sons, Ltd. 相似文献