贵黔高速鸭池河特大桥钢桁梁施工关键技术

贵黔高速鸭池河特大桥为主跨800m的钢桁-混凝土混合梁斜拉桥,中跨钢桁梁采用"N"形桁架。受地形、运输和工期等条件限制,该桥采用缆索吊机进行16m长钢桁梁节段整体悬臂拼装。施工中,在边跨增设主动张拉的背索,以抵消缆索吊机对该桥变形的影响;优化接头处高强螺栓施工的时间和顺序,以防止新节段安装时高强螺栓受剪;重视钢桁梁节段现场的预拼装、测量和误差调整工作,以确保16m长节段拼装精度;采用等值张拉法和群锚千斤顶张拉,以实现钢绞线斜拉索的索力均匀性和整体索力控制;优化斜拉索施工索力,以实现合龙口姿态的调整,采用温度自然合龙法,以实现高精度合龙。鸭池河特大桥合龙后主梁线形平顺,施工误差满足规范要求,该桥已于2016年7月建成通车。     

千米级不对称斜拉桥主跨合龙施工关键技术

嘉鱼长江公路大桥主桥为主跨920 m的非对称高低塔单侧混合梁斜拉桥,北边跨混凝土主梁采用支架法施工,主跨及南边跨钢箱梁采用悬臂拼装法施工。该桥主跨2019年5月30日合龙,设定合龙温度(22℃)与设计基准温度(15℃)偏差较大,采用几何控制法进行合龙施工。在主跨合龙前,考虑温度影响修正合龙段制作长度,得到合龙温度条件下的梁长为4.342 8 m;考虑高温的影响设计并安装4台顶推阻尼器;利用顶推阻尼器完成顶推,调整合龙姿态并合龙。合龙姿态调整时,基于激光传感控制并调整合龙口宽度;采用临时荷载为主、斜拉索索力为辅的措施调整合龙口相对高差;通过对角交叉倒链调整轴线相对偏差。主跨合龙后,合龙口宽度及标高误差均小于5 mm,且合龙焊缝宽度均匀、无明显错台,满足设计要求。     

坝陵河大桥钢桁梁架设施工控制

坝陵河大桥为主跨1 088 m的单跨双铰钢桁梁悬索桥,钢桁梁采用桥面吊机由主塔向跨中进行有铰逐次刚接架设.针对施工中铰处钢桁梁线形不平顺且坡度大,吊索提升力变化较大,临时铰合龙口较多且合龙精度要求高,跨中合龙段合龙口长度偏小及上、下弦合龙口长度偏差不同等难点,对主要施工技术研究、控制后,采用调整吊机轨道坡度及观测临时铰开口量变化并及时与理论值校核的措施,关键梁段双吊点提升、加密观测临时铰合龙口并自然合龙方案,梁端牵引及合龙前端吊索暂不安装的措施,保证各工序安全、有效,实现高精度合龙.     

贵广(南广)高铁北江特大桥合龙施工关键技术

贵广(南广)高铁北江特大桥主桥为(57.5+109.25+230+109.25+57.5)m的钢桁梁斜拉桥,钢桁梁采用2片三角形桁式结构。该桥主墩两侧钢桁梁节间利用架梁吊机对称架设安装,设1个合龙口(位于跨中)。针对该桥跨度大、合龙杆件多、安装精度要求高等难点,钢桁梁合龙前,进行钢桁梁姿态监测、高程控制等准备工作。根据合龙误差计算结果,进行合龙口处标高、转角、温度、轴线偏位、横向扭转、纵向位移等参数敏感性分析,确定采用调整配重和温度的方式进行合龙。结合合龙口的连续监测结果,确定钢桁梁通过配重后,在30℃的温度下,先合龙下弦,然后再上弦,最后合龙腹杆及横梁、纵梁的多点合龙方案。实践表明,桥梁合龙精度为±4mm,实现了钢桁梁的无应力合龙。     

非对称钢-混混合梁桥关键技术研究

为给多跨非对称钢-混混合梁桥设计与施工提供参考,以一座4跨非对称钢-混混合梁桥——龙翔大桥主航道桥为背景,采用有限元软件建立该桥杆系结构有限元模型,分析不同合龙顺序、钢箱梁长度对该桥成桥后线形和内力的影响,以及9个关键参数对预拱度及合龙口纵向变形的影响。结果表明：合龙顺序对成桥线形和内力的影响较小,该桥采用2个中跨依次合龙的施工顺序;各墩墩顶负弯矩绝对值和中跨跨中挠度随钢箱梁长度与中跨跨径之比k₁增大而呈线性减小,该桥k₁最终取0.371,中跨钢箱梁长75 m;钢箱梁自重和主梁混凝土弹性模量对预拱度影响较大,前者变化6%、后者变化10%时预拱度变化值分别约为15 mm和13 mm;环境温度对合龙口纵向变形影响较大,环境温度变化10℃时合龙口纵向变形变化12 mm。施工控制时应严格控制钢箱梁自重、主梁混凝土弹性模量,确保按设计温度合龙。     

叠合梁斜拉桥中跨辅助合龙施工技术北大核心

灌河大桥为主跨400m的叠合梁斜拉桥,主梁为双工字型边主梁。为使该桥顺利安全合龙,中跨采取温度合龙,并采用临时长圆孔拼接板为过渡性约束措施的辅助合龙技术,即首先以临时长圆孔拼接板固定合龙口状态,在预测温度变化范围内解除塔梁临时约束,然后根据实测螺栓孔距加工永久拼接板,最后由永久拼接板替换工具板,完成合龙。中跨合龙前,提前2个梁段观测扩大合龙口的状态,通过计算确定合龙段下料长度及长圆孔工具拼接板螺栓孔尺寸;为满足温度±5℃变化范围施工要求,工具拼接板长圆孔尺寸定为ф33mm×93mm,工具拼接板外形尺寸与永久拼接板相同,工具拼接板长圆孔高强度螺栓按80个设计。实践表明,采用该方法进行合龙减小了温度变化对合龙施工的影响,提高了合龙施工工效和可靠性。     

宁波三官堂大桥主桥合龙控制关键技术

宁波三官堂大桥主桥为(160+465+160) m连续钢桁架桥,主梁采用2片主桁,变高N形桁式,全焊结构,一跨过江。中跨合龙段Z15节段上、下弦杆及斜腹杆长度分别约为23,26,17.5 m,合龙段重约600 t,弦杆和斜腹杆分别有8个和4个合龙口。中跨合龙段采用整体吊装、温度配切法合龙。合龙施工中,根据天气预报确定了合龙温度为9℃;在每根弦杆的上、下箱口分别布置3个测点,通过测量悬臂端口坐标,准确计算吊装及温度变形,得到弦杆和斜腹杆的配切长度,进行精确配切合龙;利用临时支撑体系减小吊装变形,通过上、下弦杆临时锁定装置中的拉杆和双拼I50工字钢分别抵抗温度拉力和压力,顺利完成合龙,合龙后弦杆与斜腹杆焊缝宽6～15 mm,满足要求。     

叠合梁斜拉桥中跨辅助合龙施工技术

灌河大桥为主跨400m的叠合梁斜拉桥,主梁为双工字型边主梁。为使该桥顺利安全合龙,中跨采取温度合龙,并采用临时长圆孔拼接板为过渡性约束措施的辅助合龙技术,即首先以临时长圆孔拼接板固定合龙口状态,在预测温度变化范围内解除塔梁临时约束,然后根据实测螺栓孔距加工永久拼接板,最后由永久拼接板替换工具板,完成合龙。中跨合龙前,提前2个梁段观测扩大合龙口的状态,通过计算确定合龙段下料长度及长圆孔工具拼接板螺栓孔尺寸;为满足温度±5℃变化范围施工要求,工具拼接板长圆孔尺寸定为ф33mm×93mm,工具拼接板外形尺寸与永久拼接板相同,工具拼接板长圆孔高强度螺栓按80个设计。实践表明,采用该方法进行合龙减小了温度变化对合龙施工的影响,提高了合龙施工工效和可靠性。     

宁波中兴大桥钢箱梁主跨合龙技术

宁波中兴大桥为(64+86+400+86+64)m的单索面矮塔斜拉桥,中跨有索区钢箱梁采用悬臂拼装方案施工,设置一个合龙段。为保证主梁合龙施工精度及质量,结合结构体系特点,中跨合龙采用配切合龙法。在合龙施工中,采取了免压重合龙观测技术、折线配切方法进行合龙段精细配切,并采用对拉螺栓对合龙段主梁快速临时锁定。该桥主梁合龙后,中跨合龙口最大高差分别为6 mm,轴线偏差在9 mm以内,焊缝宽度均为10～17 mm。实践结果表明,该桥合龙施工技术切实可行、施工简便,合龙精度满足施工要求。     

厦漳跨海大桥钢箱梁施工关键技术

厦漳跨海大桥北汉主桥为主跨780 m的连续钢箱梁斜拉桥,标准梁段长15 m,宽38 m,节段最重361 t.墩顶区共9节梁段,均采用活动支架辅助不变幅架梁吊机吊装施工,解决了浅滩区浮吊无法作业的难题;边跨合龙采用斜拉索超张拉辅助悬臂拼装施工,避免了合龙口观测、合龙段姿态调整及合龙口临时连接等大量工作,降低了施工难度,提高了匹配精度和成桥线形质量;中跨合龙采用顶推辅助配切法施工.     

港珠澳大桥青州航道桥主梁合龙施工技术

港珠澳大桥青州航道桥为(110+236+458+236+110)m的斜拉-连续组合体系双塔双索面钢箱梁斜拉桥,有索区主梁采用悬臂拼装方案施工,无索区主梁采用整体吊装方案施工,两侧次边跨及中跨均设1个合龙段。为保证主梁合龙施工精度及质量,结合结构体系特点,次边跨合龙采用顶推+配切合龙的方法,按照先合龙、后张拉合龙段斜拉索的工序进行合龙施工;中跨合龙采用配切合龙的方法;在合龙施工中,采取了免压重合龙观测技术,并采取折线配切方法进行合龙段精细配切。该桥主梁合龙后,次边跨及中跨合龙口最大高差分别为6mm和1mm,轴线偏差均在5mm以内,焊缝宽度均为10~15mm。实践结果表明:该桥合龙施工技术切实可行,施工简便,合龙精度满足施工要求。     

恩来高速公路忠建河特大桥施工监控

忠建河特大桥主桥为主跨400m的双塔双索面钢桁梁斜拉桥,主桥钢桁梁为N形桁式,横向采用2片主桁结构,钢桁梁采用桥面吊机悬臂对称拼装施工。为确保忠建河特大桥主桥高精度合龙,使桥梁达到设计成桥状态,采用MIDAS Civil软件建立全桥空间有限元模型,利用无应力状态控制法对该桥桥塔、钢桁梁和斜拉索等进行施工监控。结果表明:该桥桥塔偏位误差均小于±20mm,成桥索力与设计索力误差均小于5%,合龙口高差仅为5mm,全桥线形误差均控制在±50mm范围内,实现了高精度合龙,成桥时结构线形平顺,受力符合设计要求。     

沌口长江公路大桥主桥中跨顶推辅助合龙施工技术

沌口长江公路大桥主桥为(100+275+760+275+100)m双塔双索面钢箱梁斜拉桥,钢箱梁含风嘴宽46m,中跨合龙段长4.6m、重122.4t。该桥中跨采用单侧起吊、顶推辅助合龙方案,即北岸侧塔梁纵向临时约束兼顾作为纵向顶推装置顶推北主桥,由南岸桥面吊机单侧起吊合龙段进行喂梁。合龙施工时,结合合龙段起吊操作间隙、喂梁温度对合龙口宽度的影响等,纵向顶推装置的顶推量按20cm、顶推力按6 000kN设计;针对顶推过程中结构响应,通过支撑型钢将合龙段重量平均分配至合龙口两侧梁段上、斜拉索张拉调整合龙口相对高差、对拉系统进行轴线调整、纵向牵引辅助进行缝宽调整和锁定等技术措施,完成合龙口姿态调整;合龙段匹配时,以边腹板对齐,中腹板处马板配合千斤顶进行匹配错台控制。全桥合龙后,合龙段轴线偏位5mm,标高与目标值的误差为2mm,合龙段与两侧标准段匹配良好。     

黄冈公铁两用长江大桥钢桁梁斜拉桥施工监控

黄冈公铁两用长江大桥主桥为双塔双索面钢桁梁斜拉桥,为保证成桥状态满足设计要求,采用桥梁专用有限元分析软件3D-bridge建立全桥空间模型进行计算分析,运用无应力状态法,通过设定合龙与成桥两个目标状态进行施工监控.桥塔施工通过预抬支座垫石与斜拉索锚固点标高进行控制;采用相对坐标法,通过不间断施工测量过滤温度影响后调整杆件安装工序来控制钢桁梁悬臂架设线形;全桥斜拉索通过两次张拉到位,采用拨出量循环迭代法对初张拉索力精度进行有效控制;主桥中跨钢桁梁采用主动合龙,通过对合龙口转角、高程与纵横向位置的调整保证合龙精度;在道碴槽板施工完毕开始进行全桥二次调索.     

沪苏通长江公铁大桥天生港专用航道桥施工控制关键技术

沪苏通长江公铁大桥天生港专用航道桥为(140+336+140) m刚性梁柔性拱桥,主梁为三主桁双层板桁组合结构,采用“先梁后拱,主梁双悬臂拼装,拱肋竖向转体”方案进行施工。为确保成桥线形和内力满足设计要求,采用MIDAS Civil软件建立全桥有限元模型,进行施工全过程和成桥分析,基于无应力状态法开展施工控制。钢梁墩顶节间施工时,设置墩旁托架,利用浮吊拼装;对称悬拼期间,为保证纵向稳定性,采用水袋对边跨进行配重,利用扣塔分别张拉2对扣索以改善钢梁受力并调整钢梁线形;采用预降边支点、4号墩钢梁整体预偏,以及扣索索力调整等措施进行钢梁中跨合龙;拱肋竖转后,主要通过扣索完成拱肋合龙调位;拱肋合龙后,从中间向两边张拉吊杆。经实测,该桥钢梁合龙口相对高差在10 mm以内;拱肋合龙口轴向偏差最大2 mm,相对高差最大1 mm;吊杆索力与设计目标索力偏差均在5%内,满足施工控制要求。     

厦漳跨海大桥北汊主桥配切—顶推合龙技术

厦漳跨海大桥北汊主桥为双塔双索面钢箱梁斜拉桥,主梁采用悬臂拼装施工,中跨合龙方案采用配切-顶推合龙技术:在合龙前对合龙口进行观测,并拟合出合龙口宽度～温度曲线,根据预测的合龙口宽度对合龙段下料,同时在塔梁临时锚固上对单侧主梁顶推和回移一较小位移.实践证明,该桥采用的配切-顶推合龙技术既能确保合龙段顺利吊入合龙口,又能达到理想的焊缝宽度,提高了合龙的可靠性,降低了结构安全风险.     

G3铜陵长江公铁大桥主梁合龙施工方案

G3铜陵长江公铁大桥主桥为跨径布置(127.5+131+988+131+127.5) m斜拉-悬索协作体系桥,结合斜拉-悬索协作体系桥结构特点,提出主梁跨中合龙和交叉区合龙2种方案。对于跨中合龙方案,无法实现直接跨中合龙,可采取合龙口两侧主梁压重或设置临时吊索施工措施进行合龙口调整实现跨中合龙,当采用压重措施时,全桥需压重2 450 t;当采用设置临时吊索措施时,全桥共需设置临时吊索44根。对于交叉区合龙方案,提出采用插值计算方法寻找主梁最优合龙口,该桥最优合龙口位于从桥塔往中跨方向第3根吊索之下,在交叉区最优合龙口合龙主梁不需要采用其它措施,合龙口两侧主梁线形可自动匹配。从结构受力、施工便捷性、工期等方面对2种方案进行对比,结果表明：主梁合龙口设置于交叉区时主梁受力较小,无需压重或设置临时吊索,且由于斜拉段和悬吊段主梁可以同步吊装,节约工期,因此该桥主梁采用交叉区合龙方案。大桥主梁推荐施工方案为先边跨钢梁顶推施工,再主跨钢梁单悬臂架设及缆载吊机吊装,最后在交叉区合龙。     

武汉青山长江公路大桥主桥中跨合龙施工技术

武汉青山长江公路大桥主桥为主跨938m的双塔双索面斜拉桥,主梁采用混合梁结构。其中,边跨主梁采用钢箱结合梁;中跨主梁采用整体式钢箱梁,钢梁宽48m、高4.5m。中跨钢箱梁共59个节段,其中合龙段长11.4m,重约305t,节段间采用栓焊组合连接。大桥先施工边跨钢箱结合梁,再施工中跨钢箱梁,最后采用顶推辅助合龙方案施工中跨合龙段。合龙段在工厂精确匹配制造后运至桥位处,将合龙口一侧主梁往边跨侧顶推15cm,利用2台500t桥面吊机抬吊合龙段嵌入合龙口;完成合龙段与一侧钢梁的栓焊连接后,再将钢梁往跨中顶推复位;利用预设的三向偏差调整装置调整合龙口偏差并锁定,先栓后焊完成合龙,解除临时锁定,实现大桥体系转换。     

坝陵河大桥钢桁加劲梁合龙关键技术

为保证坝陵河大桥钢桁加劲梁架设的顺利进行,针对合龙过程中可能出现的竖向、横向、扭转偏差及跨中合龙段合龙口长度偏小,上、下弦合龙口长度偏差不同等难点,对合龙口特征、参数敏感性、各种偏差调整措施及合龙方案进行了研究.研究结果表明,采用在两桥塔处对梁端进行牵引措施可较好解决合龙口纵向长度不配匹的难点,保证钢桁梁合龙杆件安装顺利实施;采用合龙段前端吊索暂不安装并辅以临时吊索的措施,可有效解决上、下弦合龙口偏差问题,同时也可作为钢桁梁横向、扭转偏差的调整措施.     

沉湖汉江特大桥主桥连续刚构施工技术

沉湖汉江特大桥主桥为(102+168+102)m连续刚构桥,上部结构为单箱单室、变高度、变截面梁,下部结构采用双墩薄壁圆端形桥墩、钻孔灌注桩基础.主桥桩基采用旋转钻机成孔,承台采用钢板桩围堰法施工;上部结构0号块采用落地式支架法施工,其余节段采用菱形挂篮悬臂浇筑施工,在中跨合龙口设置4 000 kN的水平顶推力,完成中跨合龙.为了保证施工质量及安全,使该桥的实际状态最大限度地趋近设计状态,通过施工监控,使中跨合龙口精度满足规范要求、成桥线形与设计吻合.