汽车发动机螺纹、螺栓、螺帽知识与拆装(下)

<正>(接上期)举一个非常典型的例子,一次在一个维修厂维修人员遇到一辆奔驰500、KE系列的发动机大修,揭缸盖时缸盖螺栓滑扣,缸盖螺栓将发动机缸体相对应的螺纹承孔绞碎带出,80%的螺栓都是如此。在处理这件事时,维修人员第一次是采取将发动机缸体承孔螺纹加大,配置以加大缸盖螺栓直径的做法,结果螺栓的预紧力远没达到要求螺栓就全部断了,虽     

车轮螺栓及车轮螺母设计优化

车轮螺栓滑扣、打转、断裂,轮毂滑坑,车轮螺母松退等问题是很多紧固件厂,车桥厂和整车厂所面临的一个很棘手的问题,通过研究分析,经过几方面结构的设计改进及优化,取得了显著的效果。本文通过几个方面的改进,希望给读者提供一定的思路和方法。     

车迷热线

MTC先生: 我是摩托车维修俱乐部会员,也是一名修理工,在修车过程中常遇见螺栓断裂、螺纹滑扣等问题,请予以帮助。 1.固定缸头缸体的双头螺栓从曲轴箱处齐根断掉,如何取出断螺杆?产生以上故障的原因是什么? 2.固定右曲轴箱盖的螺丝螺母滑丝以后,有什么办法可以解决? 3摩托车发动机固定螺丝容易生锈,拆卸相当困难,有什么好的办法吗? (王健)     

如何处理拧断的伏尔加缸盖螺栓

<正> 目前,进口到我国的伏尔加轿车已有6代产品,前3代的缸盖螺栓都为10mm的细牙螺栓,规定的拧紧力矩为72～76N·m。由于该机采用的是湿式缸套,为了防止漏水,在修理中常人为地加大拧紧力矩,这样经常发生螺丝滑扣和拧断的事故。 一台3代的伏尔加发动机,大修后热试时,发现排气管侧的缸盖接合处渗水,随即又重新紧定缸盖螺栓,结果将第4缸(从前看)右侧的第一根螺栓拧断。拧断的部位如图1所示。拧断后留在缸体中的那一截螺栓,由于     

关于螺纹紧固件拧紧粘滑现象的分析与研究

在整车装配过程中,时常出现螺栓拧紧粘滑现象,该现象不仅会对螺栓连接质量产生不良影响还会降低工具寿命。文章结合整车装配过程中的实际问题及粘滑现象的基本机理,分析了粘滑现象的不良影响进行分析并通过优化拧紧转速、控制螺纹连接副摩擦系数减少了该现象的发生。     

洪都大桥索夹抗滑试验研究

为了解自锚式悬索桥索夹的实际抗滑性能,以洪都大桥为背景,采用足尺模型试验和实体有限元分析相结合的方法研究自锚式悬索桥索夹螺栓轴力衰减规律、索夹应力分布及抗滑摩阻系数.结果表明:螺栓轴力衰减先快后慢,螺栓最终的有效轴力约为设计轴力的80％;索夹内应力均从加载端到索夹末端逐渐减小,滑移推力工况下索夹最大应力普遍大于设计推力工况下的,在螺栓轴力偏大位置索夹应力也较大,说明索夹内摩阻力沿主缆轴线并非完全呈理想的线性分布;实测索夹抗滑摩阻系数为0.25,比规范建议值0.15偏大,实测值偏安全.建议施工时按先两端后中间且对角施拧的顺序施拧螺栓,控制各螺栓紧固力的一致性,并在关键工况前进行重复施拧.     

各种锈蚀螺栓,螺钉联接的拆卸方法

各种锈蚀螺栓、螺钉联接的拆卸方法安徽省公路机械厂刘长友机械修理保养中常拆卸锈蚀螺栓、螺钉。拆卸中常出现滑丝、螺栓打转或螺钉头滑脱、螺钉精滑坯、螺杆扭断、锈死拆不动等现象。１六角螺栓联接锈蚀的拆卸六角螺栓联接锈蚀就是螺栓穿人联接件中用弹簧垫、平垫、螺母...     

轻便夹紧手动套扣外螺纹

在生产中,我们常常急需制作几个某种型号的螺栓或螺杆,毛坯做好后,可以用车床车削出螺纹,但车螺纹要有一定的车削设备和技术,如果掌握了手动套扣螺纹的技术就可轻松实现。下面介绍几种手动套扣螺纹时的夹紧方法以及在套扣中的注意事项。     

润扬大桥悬索桥中央扣梁段安装技术研究

润扬大桥南汊桥为跨径1490m的单孔双铰钢箱梁悬索桥，设计采用刚性中央扣将主缆和跨中梁段刚性连接，通过设置主缆临时索夹和临时吊杆的方法，解决了中央扣高空漂浮状态螺栓群定位连接难题。详细介绍了其安装关键技术。     

巧取消声器螺栓

在日常的维修中,维修工朋友们经常会碰到消声器螺栓断在缸头中的情况,以往我们的常用方法就是以电钻打孔,用断丝取出器取出螺栓。这种方法的缺点就是打孔时不易找到中心位置而电钻也很难钻正中心孔,一但钻斜,就有可能破坏原来的丝扣,既费时又费力,效果也不尽如人意。我在日常维修中会选择用电焊取出螺栓,效果不错,而且操作简单,又不     

漫谈矿山法隧道技术第三讲——锚杆

分析我国隧道锚杆支护技术中存在的主要问题,包括： 1）没有实现商品化; 2）多采用注浆式锚杆,没有针对不同的围岩条件采用不同的锚杆; 3）不设垫板的锚杆比比皆是; 4）锚杆功能单一; 5）锚杆施工管理不到位。针对这些问题： 1）重申了锚杆的功能; 2）认为要实现锚杆的商品化,首先要求锚杆规格标准化,生产工厂化,介绍了英国的《锚杆技术标准》,指出我国也应着手编写《锚杆行业标准》,以利于锚杆商品化的实现,或者以一条新铁路线或以企业为试点设置锚杆制备厂; 3）着重介绍了提高锚杆支护功能的措施--提高附着刚性和剪切刚性、提高锚固材料的充填饱满度、强化锚杆施工管理; 4）介绍了几种新型锚杆的构造、规格、功能、优点、适用条件等,包括摩擦式锚杆（ZAM膨胀型锚杆、高承载力摩擦式锚杆、具有排水效果和注浆功能的锚杆）和纤维锚杆; 5）介绍了发光型简易锚杆轴力计,并将其与通常的轴力量测进行对比,结果大致吻合。最后指出,锚杆的首要问题是加快工厂化（商业化）进程,编制了行业标准; 提高锚杆支护效果要在锚固材料和围岩2方面下功夫; 针对性地加强对摩擦式锚杆的研究及锚杆充填率评价方法的研究也应提到日程上来。     

锚杆对某公路边坡稳定性的影响分析

结合某公路均质土边坡支护实例，运用大型有限元软件MIDAS/GTS建立边坡的平面应变二维模型，基于有限元强度折减法，研究锚杆的锚固长度、锚杆间距、倾角等因素对边坡整体稳定性的影响。结果表明:锚杆穿过边坡滑动面后，继续增加锚杆长度对提高边坡安全系数效果不大，在锚杆倾角和锚杆间距不变的情况下，随锚杆长度增加，边坡安全系数变化较小；在保证边坡稳定性的前提下，锚杆倾角可在25°~35°范围取值；在保持锚杆倾角和锚杆长度不变的情况下，随着锚杆间距的增加，边坡安全系数出现先增大后减小的趋势。     

节理岩体边坡稳定性的锚杆支护影响分析

采用数值计算方法,建立了节理边坡的计算模型,探讨了结构面厚度对于节理边坡稳定性的影响,以及锚杆长度、倾角、间距与边坡安全系数的关系,得到:(1)随着结构面厚度的增大,安全系数先减小后增大。(2)锚杆长度的增加会引起边坡安全系数的增大;当锚杆长度增加到一定程度后,继续增加将无法提高安全系数。(3)随着锚杆长度的增加,边坡的破坏区域逐渐增大;继续增加锚杆长度,使锚杆整体长度超过结构面,边坡整体从沿结构面滑动转化为沿内部岩体发生滑动。(4)边坡安全系数随锚杆倾角的增大呈现先增大后减小的趋势;锚杆长度越长边坡整体安全系数对于锚杆倾角的灵敏度越大。(5)锚杆间距越大,边坡安全系数越小,二者呈现显著的非线性特征。     

让压锚杆让压管长度的解析设计方法

为确保让压锚杆在高地应力软岩大变形隧道中起到良好的让压性能，保证围岩释放变形能的同时能有效保持围岩的稳定性，基于锚杆中性点理论，在分析围岩与锚杆的相互作用时考虑让压管的让压效应，假定由让压变形量引起的相对拉伸变形量沿隧道半径符合双曲线的变化规律， 通过建立锚杆中性点两侧轴向拉力的平衡方程，推导全长锚固让压锚杆的内力计算公式。结合昆宜高速万溪冲隧道工程，得到让压锚杆的轴力分布情况及其随让压管长度的变化规律： 锚杆最大轴力随让压管长度的增加而减小，而轴力的分布形式变化不大。在此基础上得出让压管合理长度范围的设计准则： 由锚杆抗拉极限轴力确定让压管长度的下限值，以保证让压锚杆不因拉断而破坏； 根据隧道洞壁处锚杆受到的黏结摩阻力确定让压管长度的上限值，以确保锚杆中性点理论假设始终成立。     

基于D-H法的隧道锚杆安装机械手机构设计

为解决隧道锚杆安装过程中效率低、阻力大、不易完全装入等问题,采用D-H法建立锚杆安装机械手坐标系。通过对机械手结构的齐次坐标变换建立机械手运动学方程,并结合工程施工参数,得出推进机构运动与机械手爪运动之间的关系,理论计算出锚杆安装机械手相关设计参数,从而设计一种新型的隧道锚杆安装机械手。该机械手安装速度为38.9 mm/s,与传统钻杆推进安装方式相比,单循环节约工时约2 h,经济优势突出。     

锁脚锚杆控制隧道初期支护沉降的原理和应用

当前软岩隧道初期支护因沉降变形量大而造成的成本消耗高问题较突出，初期支护底脚作用力与锁脚锚杆抗力不平衡是隧道初期支护沉降的主要原因，其中建立支护底脚与锁脚锚杆之间力的平衡关系是控制隧道初期支护沉降变形的重要前提。以弹性地基梁柱原理和摩擦桩原理来计算分析锁脚锚杆的内力和位移及其与地基的反力关系，以此确定锁脚锚杆的承载能力；通过分析锁脚锚杆对支护结构的柔度，确定其与支护结构的相互影响，进而建立考虑锁脚锚杆对支护结构底脚影响的支护结构力学计算模型，计算其作用于锁脚锚杆端上的作用力作为锁脚锚杆的设计依据；按照上述原理，分析了Ⅴ级围岩当前流行的42锁脚锚管的不足，并示例计算分析了108锁脚锚管的承载能力；最后以Ⅵ级围岩风积砂隧道施工的实例来说明“分布式”加强锁脚锚管以及锁脚锚桩控制支护沉降变形的显著效果验证技术的可行性；结论认为软岩隧道初期支护可按照“荷载—结构”原理确定围岩与支护、支护与锁脚锚杆之间的作用力与反作用力关系，达成支护结构之间力的平衡稳定以实现控制支护沉降的目的。     

浅谈螺栓拧紧质量控制

螺栓的装配质量对产品有着极其重要的作用,本文简单的从螺栓拧紧的控制原理,螺栓的拧紧过程,螺栓拧紧效果检验等方面并且穿插些具体的实例,介绍关于螺栓拧紧的整个过程及控制,对生产企业技术人员从事螺栓拧紧方面工作起着一定的指导作用.     

燕山山区竖向岩石锚杆基础的破坏形式及应变特征分析

根据现场试验,从锚杆基础破坏前后的形态、地面隆起变形测量、裂缝展开测量等分析,研究燕山区强风化花岗岩和片麻岩中竖向锚杆基础的破坏形式;通过量测锚杆基础不同荷载条件下不同深度的应变,分析强风化岩体中的锚杆基础的应变特征;通过在同一荷载条件下对不同长度锚杆基础施加竖向荷载,得出该区域范围强风化花岗岩和片麻岩中竖向锚杆的最优长度经验值。为该竖向岩石锚杆基础的应用提供实践经验。     

一种适用于大变形支护的新型可伸长锚杆

支护理论的发展对锚固技术提出了新的要求,即要与围岩变形相协调,允许围岩可控变形,充分发挥围岩的自支撑能力。基于此设计了一种适用于大变形支护的新型可伸长锚杆,该型锚杆在达到初始锚固力后,在保持与围岩协调变形的伸长过程中锚固力可基本保持恒定,达到围岩许用变形形值后,锚固力急速上升。室内与现场试验证实了新型可伸长锚杆协调围岩大变形的优良性能,可在围岩大变形支护中推广应用。可伸长。     

混杂纤维混凝土螺栓剪力键试验

为研究混杂纤维混凝土螺栓剪力键的极限承载力、滑移特性及破坏模式,设计3组10个推出试件进行试验研究,分析纤维、螺栓直径、螺栓孔径比等对混杂纤维混凝土螺栓剪力键的承载力、螺栓拉力、破坏模式及荷载-滑移特性的影响。试验结果表明：增大螺栓直径,可以明显提高螺栓剪力键的承载力,其中Φ22直径螺栓较Φ16,Φ19的螺栓的承载力分别提高了1.83倍、1.39倍;孔径比越小,螺栓剪力键的承载力和初始刚度越大,极限滑移量明显增加;随着混凝土强度降低,螺栓剪力键极限承载力和初始刚度明显降低,滑移量则有所增加;掺入纤维后可以提高螺栓剪力键的承载力和初始刚度,对极限滑移量改善不明显;钢混界面黏结力提高后,剪力键的初始刚度有所增加,承载力和滑移量则明显减少。最后,在试验结果的基础上,通过拟合方法提出了钢-混杂纤维混凝土螺栓剪力键承载力计算公式和荷载-滑移曲线公式,为其设计提供参考。