中小型集装箱船舱口围板应力与变形控制方法

在分析建造规范的相关规定的基础上,对1100TEU集装箱船大开口甲板舱口围板进行了变形分析和评估,讨论在船体发生总纵弯曲时,舱口角隅应力集中发生的原因,通过对舱口围板的装焊技术的分析,对原有舱口围板装焊方法提出改进措施,仿真计算结果表明,新型装焊技术对舱口围板处应力分布和变形有极大的改善作用。     

超大舱口集装箱船舱口围板的强度分析及连续性的处理

本文以４０００ＴＥＵ级巴拿马型集装箱船为基础，采用计算和比较方法，通过对超大舱口集装箱船纵向连续舱口围板在弯扭时的受力与变形特性及其在船体梁弯扭中的作用分析，结合纵向舱口围板高度变化对船中剖面模数影响的统计分析，提出超大舱口集装箱船舱口围板结构形式及连续性处理方法。     

散货船连续纵向舱口围板设计

综合考虑散货船设计面临的结构轻量化需求和纵向舱口围板趾端和舱口角隅容易产生裂纹的问题,以21万t散货船为例,提出一种连续的纵向舱口围板结构设计方案。结合HCSR规范,采用有限元分析方法,研究连续纵向舱口围板对整个主甲板区域重量以及对舱口角隅应力和疲劳的影响,结果表明,连续纵向舱口围板方案在散货船上是可行的,该方案可使整个甲板区减重41.54 t,而且舱口角隅处的应力水平和疲劳强度比传统方案有所改善,应力水平下降4.69%,疲劳寿命提高37.64%。与传统的不连续纵向舱口围板相比,连续纵向舱口围板设计方案可实现散货船结构轻量化,消除了舱口围板趾端疲劳裂纹隐患,降低了舱口角隅应力水平。     

散货船纵向舱口围的加强设计

散货船纵向舱口围支撑肘板的加强,通常是在对应位置的主甲板下加一块加强肘板。对于纵向舱口围支撑肘板的模数要求,规范中是有规定的,但对于支撑肘板在主甲板以下的加强结构的强度要求,一般规范中未作规定,因此常被设计人员所忽视。通过对一艘5万吨级散货船的纵向舱口围进行有限元分析,发现了原有主甲板以下舱口围加强设计中的缺陷,并提出了相应的解决办法。     

大型矿砂船舱盖适应大舱口的设计

在分析大型矿砂船大舱口理论变形的基础上,研究舱盖与舱口之间的相对变形。改进舱盖和舱口围连接装置的设计,使舱盖在船舶靠港和航行过程中均能适应舱口的大变形特性。     

重吊船舶超大型舱口围板制造工艺的设计与实施

超大型舱口多用途重吊船舶，货舱的长度超过了船舶总长的二分之一，舱口围板材料为高强度钢，局部加强的厚度可达140mm.介绍了超厚型货舱围板在下料加工、制作和上船安装工艺，该工艺使超大型舱口超厚货舱围板的制造顺利完成。     

旋转90°

2019年12月的一天,我接到工作指派,某大型集装箱船在航行过程中发现舱口围部分开裂,亟需安排临时性修理。接到检验任务后,我立即与船长和代理取得联系。从与船长的沟通中了解到该轮在航行过程中遭遇无法绕行的大范围风暴,导致一部分甲板上集装箱、舱口盖与绑扎桥被海浪卷走。可能是舱口盖与绑扎桥在落水过程中碰到舱位围板导致舱口围板部分结构开裂。     

船舶货舱口区域变形的分析及预防措施

船舶货舱区域变形会影响舱口盖的密封性,引起整个船体的变形,破坏船舶的结构,从而对船舶安全造成危害。从船舶超载、增大舱口密度、增加货舱口长度、货舱围板本身缺陷、全船性结构缺陷,船舶焊接质量等6个方面分析了其对船舶货舱口区域的影响,并提出了预防和控制补救措施,为未发生变形或已发生变形船舶提供了参考。     

浅谈大型船舶舱口围地面组装及整体吊装方案

本文介绍舱口围地面组装及整体吊装方案实施过程中,如何进行精度控制,减少整体吊装变形,实现舱口围组装与舱口盖安装调试工作转移到地面完成。     

某散货船舱口围肘板趾端开裂原因及节点优化方案分析

文章首先分析了某46 000 DWT散货船纵向舱口围端部肘板趾端开裂的原因,根据分析结果提出了节点优化方案;采用有限元直接计算的分析方法比较了修改前后节点的应力状况,并进行验证;提出了舱口围端部肘板修复时切割、装配和焊接的要求。研究结果为散货船舱口围板高应力区域的节点设计提供了理论和实船验证依据。     

VLOC甲板舱口围总段总组及整体吊装工艺研究

以23万吨VLOC为例,介绍甲板舱口围总组总段划分要点和总段总组精度控制工艺要求,指出并分析在总段整体吊装过程中,该如何进行合理的吊码布置和吊装方案设计,以减少吊装变形,并确保舱口围精度符合舱口盖安装精度要求。     

散货船舱口围舱口盖一体化建造技术研究

本文围绕大型散货船舱口围搭载、舱口盖系统安装工艺技术革新,介绍了舱口围舱口盖一体化建造方法。通过对一体化建造技术进行研究分析,阐述了一体化建造技术工艺要点,涉及货舱舱口精度控制、一体化单元建造精度控制和吊装变形控制,并根据实际运用效果分析了此工艺应用带来的经济和社会效益。     

船舶货舱口区域变形原因及对策

在船舶检验和海事管理过程中，经常发现一些船舶货舱口区域发生变形，有甲板起波浪变形，有甲板与骨材之间脱焊．有舱口角隅处发生开裂变形，有舱口围板发生扭曲变形，并且由于货舱口区域的变形．导致船舶艏艉上翘或下跌变形等等。根据多年来的观察和分析，发生各种变形的原因大致如下：     

3 100 TEU集装箱船扭转强度研究

本文以3 100 TEU集装箱船为研究对象,参照德国劳氏船级社的GL RULES对集装箱船的要求,应用德国船级社(GL)的GL-DECKFRAME软件建立舱口围扳架模型,对其进行扭转强度计算与分析,得出了最大静水扭矩,总扭矩,波浪水平弯矩,纵向舱口围板最大翘曲应力、应变;并计算出舱口角隅各个方向的最大综合应力;根据结果,提出了优化的舱口板架结构方案。     

垂向限位器对舱口盖强度特性的影响分析

参照IACS UR S21的相关要求,在某散货船舱口盖结构强度的有限元分析中,对舱盖板之间垂向限位器进行了模拟,并讨论在垂向露天设计载荷作用下舱盖板之间铰链接缝处垂向限位器的关联程度对盖板变形和应力分布的影响。分析结果表明:垂向限位器能有效的限制舱盖板间的垂向相对变形;在建模中考虑舱盖板之间垂向限位器的关联作用,能准确反映舱口盖结构的变形和应力分布,使舱口盖结构的风雨密和强度设计更为合理。     

散货船舱口围修理改进

<正>散货船舱口盖在舱口围上方反复开关,对舱口围的钢板磨损严重,只修理舱口围可能会导致与舱口盖配合存在间隙,舱口盖无法密封。由于船舶工期紧张,船东不希望舱口盖下地修理。在不修理舱口盖的情况下修理舱口围,通过全站仪等事先对舱口围、舱口盖检测,施工中进行过程控制。     

2339TEU舱口盖反加强错位有限元分析及其优化

利用MSC Patran和MSC Nastran对2339TEU集装箱船舱口围的强度以及舱口围面板的剪力进行有限元分析,为有效评估面板的剪力,对面板采用实体建模处理。通过有限元分析得到的结论可用于指导集装箱船舱口盖反加强的结构设计;计算结果表明优化后的结构既满足强度又满足施工工艺。     

舱口盖设计的新要求即将实施

IACS在2011年6月份颁布了URS21A．该要求适用于除散货船．矿砂船和兼用船以外船舶的钢质风雨密舱口盖和舱口围板，并将于2012年7月1日生效。     

如何取消散货船NO.1货舱舱口围对位甲板下纵桁材

正对于开启状态的侧拉式舱盖,船东一般不希望舱盖有任何部分超出船体。由于线型的限制,在目前的散货船设计中,NO.1舱的舱口通常尺寸较其它舱小,造成NO.1舱舱口与其它舱尺寸不同,此时需增设甲板下纵桁材,作为NO.1舱舱口纵向舱口围板的支持     

关于IACS-UR S21的探讨

本文主要介绍IACS-UR S21的发展及其最新规定,详细介绍了舱口围板的设计要求。