海上拖航拖船选用与索具配置

正0引言海上拖航拖船的选用及拖航索具的配置,既要达到拖航公约、规范的要求,又要做到低成本、高效能地完成运营任务。笔者介绍远洋拖航所需的行业标准、要求,及主流和精度较高的拖航阻力、速度的估算方法,有助于合理选用拖航拖船,恰当配置拖航索具,供同人参考。1拖船选用1.1拖船IMO MSC/Circ.884《海上安全拖带指南》规定,应选用在风速20 m/s,有义波高5 m,流速0.5 m/s     

复杂交通流水域钻井平台拖航通航安全保障研究

针对超大型无动力钻井平台通过复杂交通流水域的安全保障问题,本文以"中海油10号"钻井平台从烟台海事局辖区水域起拖,航经东营海事局辖区水域,至东疆海事局辖区水域为例。从拖航概况、拖航风险识别和拖航安全保障及应急预案四个方面对复杂交通流水域钻井平台拖航安全进行了分析,总结。以期为钻井平台在复杂交通流水域拖带作业时制定通航安全保障措施及应急预案提供一些参考。     

大型钻井平台的拖带与就位

<正>拖带大型自升式钻井平台进场就位是一项复杂的专业性综合工程,整个拖航船组的操作技能较普通大型船舶的拖带要求更高。本文以"南海救118"轮自海口锚地拖带"勘探二号"平台至北部湾涠4-1井位就位为例,阐述进行该类作业难点与对策及注意事项,供同人参考。1 拖航前的准备1.1 船舶资料(1)被拖船"勘探二号"总长94.0m、宽64.9 m、吃水9.0 m,6 956总吨、2 086净吨。"勘探二号"为艏部小、艉部宽大的近似三角形船     

钻井平台海上拖航风险分析及对策研究

自升式钻井平台本身无自航能力,需要拖船协助海上拖航及靠离泊作业,对钻井平台的控制难度较大。因此,拖航作业本身具有较高的风险性。文章以中海油天津分公司"海洋石油923"钻井平台自天津港新港船厂港池外码头拖航至PL7-6-2井位为例,分析其拖航出港及海上航渡期间对航经水域船舶通航安全的影响,并提出通航安全保障措施。     

特种作业船舶海上拖曳设备的配置

文章主要根据CCS"海上拖航指南"和ZC"海上拖航法定检验技术规则"的要求,详细地介绍了在中国海域作业的特种作业船舶,如非自航的海洋平台、浮船坞、海上作业的生活模块等在海上须进行被拖曳作业时,拖曳设备的配置.重点以某海洋钻井平台(入籍CCS)为例介绍了被拖曳船舶海上拖航阻力的计算,其拖曳属具的配备等.     

引领无动力大型钻井平台拖航进港技术分析

无动力钻井平台由于其本身无自航能力,需要拖船协助海上拖航及靠离泊作业,对钻井平台的控制难度较大。特别是拖航进港时,由于受港内狭窄水域限制,操纵难度更大。笔者以我站引航员指挥拖带无动力大型钻井平台"蓝鲸1号"为例,对指挥拖带该钻井平台由烟台港20号浮经北航道、西航道、来福士航道至来福士10号泊位安全靠泊的整个引航过程进行了梳理,为类似的无动力大型钻井平台的港内拖航操纵提供参考。     

半潜式钻井平台横撑截面形状的优化

海洋油气资源开发离不开半潜式钻井平台.因油田内短距离拖航需要,半潜式钻井平台可能遇到深吃水拖航工况,此时平台整体吃水较大,浮箱、部分立柱及横撑整体将位于水面以下并引起拖航阻力,其中横撑的阻力贡献占总阻力的25％左右.当横撑的长度及间距已经确定时,其拖航阻力主要受截面形状的影响.本文采用Fluent对一座实际平台的横撑拖航阻力进行研究,得到截面倒角对横撑阻力的影响规律,获得了截面倒角的最佳取值范围.结果表明,截面倒角半径大于0.3m时,横撑拖航阻力系数可以比不做倒角时减小60％以上,本文研究结果将为今后的半潜式钻井平台船型设计提供参考.     

海上移动平台的拖航阻力

海上拖航运输中,准确估算被拖物的拖航阻力,对选配合适的拖轮,满足规范要求,确保整个拖航航次的安全、经济、有效,具有十分重要的意义。海上移动式钻井平台,如自升式、半潜式、坐底式等类型平台,往往自身没有自航能力,需要拖轮进行拖航。此类平台设计时需要较为准确地预报其拖航阻力,其一根据拖航阻力来确定拖带设备的配备,其二现场操作时可依据拖航阻力曲线选择拖轮,确定拖航速度。     

浅谈沉垫型自升式钻井平台拖航安全管理

拖航作业是自升式钻井平台在海上钻井过程中必不可少的环节,是一项高风险、操作难度大、技术性强、全过程须多部门联合的作业。随着全球气候条件越来越严峻,给拖航作业带来了更多不可抗拒的风险,从而对拖航作业的安全管理提出了更高的要求,需要更有效地确保平台拖航作业安全和防止意外事故的发生。根据各种规定及实际工作经验,结合沉垫型自升式钻井平台拖航作业,基于圆盘漏洞理论从人、机、料、环五个方面进行分析提出了应对措施建议,同时提出两个智能化安全管控措施建议。     

钻井平台拖航阻力计算

为有效计算已知条件下钻井平台所受外界环境的合作用力,以确定拖航时拖船数量和功率的配备或评估拖航作业是否安全,参照相关行业领域的规范,对拖航时钻井平台所受风、流和浪作用力分别进行计算,并通过力的合成原理计算其所受合外力,并以某钻井平台为例进行计算,计算结果与实际情况基本一致,证明该计算方法可行。     

半潜式钻井平台电伴热系统的设计与应用

电伴热系统广泛应用于挪威北海作业的钻井平台,GM4-D系列半潜式钻井平台是专门为在挪威北海以及巴伦支海作业设计的钻井平台,由于其特殊的作业环境,平台增加了WINTERIZATION BASIC(防寒)和ICE-T(拖航水线区域冰区加强)入级符号,所有带防寒符号的平台都必须配置电伴热系统。文章结合DNV船级社规范、IEC和IEEE要求,以GM4-D项目为实例,对电伴热系统的设计与应用做了简要介绍。     

桩靴充水对自升式平台拖航稳性的影响

综合考虑自升式钻井平台的完整稳性及破损稳性的衡准要求,以某自升式钻井平台为例,分别校核该平台在桩靴充水及不充水状态下拖航作业时的完整稳性及破损稳性,并对计算结果进行比较和分析,得出桩靴充水对自升式平台静水力、静稳性曲线以及许用重心高度曲线等方面的诸多影响,提出提高自升式平台拖航稳性的措施。     

热带气旋的自然征兆

北半球每年夏季.尤其是8～9月份,是海上热带气旋活动最活跃的季节。热带气旋是热带低压、热带风暴、强热带风暴和台风(或飓风)的总称。按国际规定,其中心附近平均最大风力分别为小于8级,8～9级,10～11级,12级或12级以上。强热带气旋——即强热带风暴、台风(飓风)对海上航行的船只威胁最大。它们就象被激怒的蛟龙,在海     

自升式平台运动性能预报研究

以作业水深400ft的自升式平台为研究对象,根据直升机甲板最小气隙要求和桩腿上部导向块强度要求对拖航极限海况进行推算,并预报平台拖航和在水深60m、122m桩腿下放工况时的运动响应.分析中通过规则波模型试验确定平台壳体的粘性效应,调整平台临界阻尼系数使运动响应传递函数(RAO)的计算值与试验值匹配.     

筒型基础海洋平台拖航研究—波浪影响分析

文章以锦州9-3筒型基础系缆平台为对象,在拖航速度、筒位置以及平台吃水深度一定的条件下,通过模型试验测定了平台在不同规则波浪中拖航时的平台运动加速度、筒内气压力、筒底水压力以及拖缆力.并对试验数据进行比较分析,用于研究波浪对筒型基础平台随浪、顶浪拖航时的影响分析.试验结果表明:筒型基础平台可在渤海水域十年一遇有义波高4.5m的巨浪中拖航,在波高2m以下,航速2节以内,随浪拖航与顶浪拖航均有较高的稳性以及耐波性;顶浪拖航平台的垂荡运动要比随浪拖航时剧烈,随浪拖航平台的稳性以及耐波性要优于顶浪拖航;平台在大浪中拖航时,随浪拖航容许航速要高于顶浪拖航容许航速.     

双拖船并拖技术在复杂水域拖航中的运用

<正>0引言当被拖物的拖航阻力较大,单艘拖船的拖力难以满足拖航要求时,可选择多艘拖船共同作业,以满足拖力的匹配需求。海上拖航受风、浪等因素影响无法傍拖或顶推,用2艘拖船并列吊拖也是1种可行的选择。近期,东海救助局用2艘大功率拖船以并列吊拖方式,成功将3个自升式钻井平台从长江口南水道外高桥水域拖至杭州湾临港海工基地。1拖船配置方案1.1相关规范《海上拖航指南2011》[1]和《海上拖航法定检验技     

半潜式钻井平台的海上拖航

当前,海上拖带大型钻井平台,占远洋拖航业务较大比例。对大型平台的拖带,为保证拖航安全,从航行计划的制订、被拖物稳性、拖航索具的准备、接解拖的准备、海上应急情况的准备等,各个环节均需慎密考虑,认真落实。以下就拖带半潜式平台谈谈体会:     

拖带钻井平台“勘探三号”出口深圳港引航方案

<正>0引言钻井平台"勘探三号"于2014年8月29日在友联船厂完成修理,由于港珠澳大桥建设,出口深圳港时启用伶仃临时航道。"勘探三号"受风面较大,结构复杂,偏荡严重,控制困难,对拖航要求较高。除航道条件、船舶自身操纵性能和通航密度外,天气、海况对拖带作业影响也较大,主要表现在能见度、风、浪、流等方面。1出港航道介绍"勘探三号"由友联船厂孖洲基地2泊位出口,到     

《船舶》2008年总目次

2008年第1期(总第109期)-2007年世界船舶市场评述及展望-自升式钻井平台在我国海洋油气勘探开发中的应用和发展-国际散化规则对化学品船设计的要求(一)-美国海军T-AKE级干货/弹药船设计特点分析-独立式和整体式货舱的沥青运输船技术特点分析-自航船模直流电机遥控遥测系统研究-     

枢纽下游航道整治设计最小通航流量研究

为保障枢纽下游航道整治效果,使其达到规划航道等级标准,以岷江龙溪口—宜宾81 km航道整治工程为例,分析上游枢纽联合调度可能达到的设计流量,采用平面二维水流模型研究不同设计流量下达到的航道尺度。结果表明,远期通过岷江上游干支流水库联合调度,枯期(11月—次年4月)平均流量可增加至1 757 m3/s。当上游日均来流量大于900 m3/s的情况下,通过龙溪口枢纽的反调节作用,基本可保证龙溪口下泄基流在900 m3/s以上。流量为900 m3/s时,岷江下段各滩段航深得到有效改善,满足Ⅲ级航道2.4 m的航深要求。因此,岷江龙溪口—宜宾81 km航道整治设计最小通航流量应为900 m3/s。