一种确定锚泊极限水深的方法

船舶在海上抛锚时,可抛锚的极限水深主要取决于锚机的起锚能力、锚链及锚的质量等因素。基于此,用锚机功率、锚重以及单位长度的链重等因素来确定可抛锚的水深极限值。此外,由于锚机的可用功率会随着船龄的增加而有一定的损耗,因此用合理的经验值来估算锚机的实际可用功率,并计算锚机在实际可用功率下可抛锚水深的极限值。     

船舶抛锚水深与单次出链长度

为使锚体在深水中落底后及时抓牢底土并确保安全锚泊,文章从锚链自由降落运动数学模型建立锚链降落运动方程,推导出每次可松出的锚链长度随抛锚水深等参数变化的数学表达式,并通过该数学表达式以实船为例计算出决定其抛锚方式的水深值。由于锚链强度、单位锚链重量、锚机的额定刹车负荷均取决于船舶舾装数,文中所述的单次出链长度同样适用于舾装数相同或接近且舾装了同一规格锚链的同类型船舶。     

基于动力数值分析的抛锚航速

锚泊操作是船舶的一项关键操作,抛锚时航速太快会损坏船舶的锚设备,严重时可能会导致发生搁浅、碰撞甚至人员伤亡等事故;抛锚航速太慢则会增加操纵船舶的难度,可能导致锚链与锚绞缠,因此,合理控制抛锚航速在锚泊操作中尤为重要。在船舶动能模型的基础上,建立锚链张力与抛锚航速的数学关系模型。充分考虑在锚触底至抓牢过程中做功所消耗的动能锚设备强度的相关要求,选取小型、中型、大型和超大型等4种不同实船船型,在不同出链长度情况下,分别计算当锚链受力不超过锚机刹车力和锚抓力时的抛锚航速极限值。将抛锚航速计算值与经验值进行比较并分析计算值的局限性,提出抛锚航速的建议。     

大型重载船港内应急用锚

正0引言大型重载船一旦在港内(15 m水深)失控,后果非常严重。为将损失降到最低,通常用刹车抛锚1节入水,依靠锚和卧底锚链降低航速和(或)完全停止船舶,以期进一步施救和修复。但是大型重载船舶通常因航速过快或船员操作不当,使得锚链出链长度过长,刹车的拉力无法拖动锚和过长的锚链,导致发生断链丢锚的事故。另一种方法是用锚机松锚     

船舶深水抛锚方法分析

由于抛锚方案选择不当、抛锚方法应用不当等原因.极易出现抛锚安全问题,深水抛锚时容易出现出链速度太快刹不住而丢失锚链,深水起锚时由于出链太长容易出现锚机力量不够绞不起锚链而丢失锚链等事故.本文针对一起具体的深水抛锚丢锚事故,运用数理分析方法对船舶深水抛锚的动力学原理进行了分析,给出了2个极限水深的计算公式,对船舶深水安全抛锚提供了数理支持.     

超大型船舶锚机故障实例

正0引言近期,某好望角船队船舶锚机事故频发,如抛锚作业时锚链全部滑出导致船体受损、锚泊期间止链器受损、起锚作业时锚机液压电机损坏。笔者结合相关故障案例,并从船舶锚机配置、维护保养和锚泊操纵等方面分析故障原因,供同人参考。1故障案例1.1案例12017年1月20日2345时,某船抵达印度尼西亚TANJUNG BARA港锚地锚泊。23日1400时,引航员登船,准备靠泊码头。在进靠操纵过程中,引航     

锚设备常见故障

正某轮在密西西比河水深23米处抛锚,原计划左锚3节入水刹牢。但抛锚时锚链下落速度过快且刹不住,导致左锚连同12节锚链全部丢失,弃链器损坏。船舶日常航行中,类似的事件时有发生。通过多年的工作经验,个人认为锚设备常见故障主要表现在以下几个方面:1、刹车皮磨损超标。刹车皮最大磨损量超过初始厚度的30%应换新。船刹车皮紧固沉头螺栓松动,说明螺栓头已被磨掉也许应换新。     

船舶深海抛锚因何无法收回

近期收到船东关于船舶在深海抛锚,锚机无法把锚链和锚收回的信息。船东描述,当时船舶在深海航行,船舶的11节锚链全部入水,在锚无法与海底接触的情况下,启动锚机,但仍无法把锚和锚链拉起。那么原因何在呢?     

关于弃锚丢链的思考

YZ轮2004年12月在秦皇岛锚地抛锚时,由于船速快,刹车带起火已不能刹住的情况下,大副在锚链9 节锚机时打上了制链器,保住了锚和12节锚链;该船在2005年1月在宁波锚地抛锚的过程中船速又太快, 流速大,新换的刹车带着火,几次试图打上制链器,但     

基于有限元法的海底管道埋深计算

基于有限元分析程序ANSYS/LS-DYNA分析应急抛锚贯入海床的动态响应过程,并分析不同锚重、水深、抛锚高度、海底底质等因素对锚在海床中贯入量的影响,最终确定锚机影响作用下管道的最佳安全埋深。     

锚链直径对船舶锚泊能力的影响

从减轻船总体负担、采用链径更小的海洋系泊链的设计需求出发,以单个链环为微元对锚链在锚泊状态所形成悬链线方程进行推导,建立锚链在典型锚泊状态下的悬链线方程,并以此为基础完成不同链径锚链在抛锚长度、最大可承受环境力、最大抛锚深度等方面的计算分析。结合计算结果和船舶实际使用情况,对采用不同链径锚链的锚泊能力进行综合分析后认为,虽然链径较粗的锚链的理论锚泊能力较强,但若采用霍尔锚等非大抓力锚,或对锚泊水域面积无明确要求、没有在深水中抛锚的特殊需求等,则可以选用链径相对较细的海洋系泊链代替目前规范中规定的电焊锚链。     

带悬锤的悬链线方程求解及其简化方法

在浮码头的锚系设计中,由于设计船型的要求,为保证码头前沿水深,往往需在锚链上悬挂悬锤以增加码头前沿吃水。而现行规范及文献中,对于悬挂悬锤的锚链计算均无论述。悬锤的重力决定了码头前沿水深,关系到码头的适用性。主要论述悬锤重力与吃水的关系以及计算方法,确保浮码头设计的合理可靠性。     

水深对某典型FPSO及其系泊系统影响研究

以某典型转塔式FPSO为研究对象,利用大型海洋工程水动力及时域耦合分析软件AQWA对FPSO及其系泊系统进行相关计算比较分析;首先通过ANSYS建模并且划分网格,然后通过AQWA-LINE,应用势流理论进行水动力分析,并分别选择914.4m、1800m、3000m作业水深,进行相应的静力计算、运动响应对比分析以及锚链张力的对比计算,得出FPSO的静力、运动响应以及锚链张力随水深变化的规律。     

大型船舶深水抛锚控制关键因素

大型船舶在深水抛锚时容易出现安全问题,如丢锚、弃链、损坏锚机等。研究了船舶深水抛锚时的极限水深、出链长度和抛锚方法等,提出了大型船舶深水抛锚控制的关键因素,可供相关人员参考。     

大型船舶抛、起锚中遇到的问题与应对措施的探讨

确保大型船舶的抛、起锚作业安全,值得重视。详细阐述了大型船舶在抛、起锚中遇到的问题,提出了应采取的应对措施。然后结合几个引航实例,说明大型船舶在抛、起锚时遇到问题时的具体操作方法。     

锚链多体系统最优化求解方法及其对比分析

为了在不添加额外方程或判断条件的情况下，求解锚链多体系统悬链和卧链共存的状态，提出利用最优化原理描述静态锚链多体系统的状态方程，即最小势能方程，并与传统的悬链线方程和多体系统一般力学方程进行对比分析。结果表明，该方法不需要进行复杂的受力分析，形式简单且物理意义明确。数值计算结果与传统方法在计算悬链时是一致的，且可在统一的框架下计算悬链和卧链同时存在的状态。     

动力定位系统的研究与分析

动力定位系统在船舶和海洋工程有着大量的应用,特别是在深水石油开发钻井平台中成为必备的关键设备。海洋钻井平台在钻井作业过程中要求其不受海洋气象环境的影响,保持在一个相对确定的海面位置上。早期浅水浮式钻井平台采用锚定位的方式可以胜任该项作业要求,但随着水深的增加,特别在大于1000米水深时,从技术和经济角度考虑已不能适应实际的需要。本文集中介绍动力定位系统的组成和系统配置,为以后的动力定位系统设计起到一定的借鉴作用。     

作业水深对浮式半潜平台波浪砰击的影响

结合模型试验,基于数值重构和外推的计算模型,采用时域全耦合分析方法,对浮式半潜平台全尺寸锚泊系统以及风、浪、流载荷的联合作用进行模拟,针对动力辅助锚泊定位平台与锚泊定位平台在不同作业水深下的波浪砰击进行对比研究。研究结果表明：浮式半潜平台关注点处波浪砰击次数受作业水深的影响敏感。平台在同等环境工况下,关注点处负气隙以及波浪砰击次数随着作业水深的增加而加剧。动力辅助锚泊定位平台较之于锚泊定位平台的随动性更好,可有效减小平台与水质点的相对运动,作业水深变化引起的动力辅助锚泊定位平台同一关注点的砰击次数、气隙变化以及改善幅值明显优于锚泊定位平台。在平台设计过程中,作业水深对平台气隙和波浪砰击的影响应引起重视。     

单锚式钢板桩结构锚固位置影响分析

单锚式钢板桩结构锚固位置的变化对结构的体系性能有着显著影响,但目前设计及研究中对这一问题重视不够。首先采用自由支承法确定单锚式钢板桩结构体系设计方案;然后基于上述设计方案的有限元模型,同时考虑桩身及土体变形特性,研究锚固点位置对板桩弯矩、锚杆轴力及结构位移的影响规律。结果表明,锚固点位于钢板桩顶部以下0.25~0.3倍开挖深度时,钢板桩的最大水平位移和桩后土体的最大沉降达到最小值;随着锚固点位置由桩顶向下移动,锚杆的轴力逐渐增加,而板桩的最大弯矩逐渐减小。同时,与有限元结果相比,采用自由支承法所得到的结构体系的板桩弯矩偏大,有利于板桩的安全性,而锚杆的轴力偏小,可能导致锚杆的失效。