全文获取类型
收费全文 | 5550篇 |
免费 | 210篇 |
专业分类
公路运输 | 2448篇 |
综合类 | 1350篇 |
水路运输 | 937篇 |
铁路运输 | 871篇 |
综合运输 | 154篇 |
出版年
2024年 | 37篇 |
2023年 | 140篇 |
2022年 | 120篇 |
2021年 | 162篇 |
2020年 | 159篇 |
2019年 | 154篇 |
2018年 | 71篇 |
2017年 | 83篇 |
2016年 | 99篇 |
2015年 | 164篇 |
2014年 | 323篇 |
2013年 | 321篇 |
2012年 | 369篇 |
2011年 | 344篇 |
2010年 | 367篇 |
2009年 | 331篇 |
2008年 | 432篇 |
2007年 | 320篇 |
2006年 | 280篇 |
2005年 | 272篇 |
2004年 | 225篇 |
2003年 | 193篇 |
2002年 | 126篇 |
2001年 | 138篇 |
2000年 | 85篇 |
1999年 | 70篇 |
1998年 | 73篇 |
1997年 | 55篇 |
1996年 | 32篇 |
1995年 | 42篇 |
1994年 | 40篇 |
1993年 | 23篇 |
1992年 | 15篇 |
1991年 | 31篇 |
1990年 | 27篇 |
1989年 | 30篇 |
1988年 | 4篇 |
1965年 | 2篇 |
1956年 | 1篇 |
排序方式: 共有5760条查询结果,搜索用时 31 毫秒
991.
根据旋转Timoshenko梁的运动微分方程,推导了计算船舶推进轴系回旋振动时分布质量轴模型的传递矩阵。相对于集中质量轴模型,分布质量轴模型可以计入轴分布质量的平动惯量、转动惯量、陀螺力矩以及剪切变形的影响,更加逼近船舶推进轴系回旋运动的实际物理模型,因此能更精确地计算轴系的临界转速和固有振型。在分布质量轴模型的基础上,采用数值稳定性良好的改进Riccati传递矩阵法编制了回旋振动计算程序,并应用于两型船舶的推进轴系计算。将文中方法的计算结果与有限元法以及第三方计算报告进行了比对,结果具有良好的一致性,从而验证了方法的正确性和计算精度。 相似文献
992.
993.
以两端弹性支撑梁为研究对象,试验测量多激励力作用下测点的时域响应,利用主成分分析法进行激励源识别分析,验证该方法的有效性。探究识别激励源数目、主成分频谱特性及贡献率随测点分布和测点数目变化的规律。结果表明,该方法识别的激励源数目是恒定而且正确的,而主成分频谱特性及贡献率则随测点数目和测点分布的不同而有所变化。 相似文献
994.
995.
996.
997.
998.
为了改善开县天白水电工程溢洪道弯曲段流态,使断面内流量分布均匀,提高运行稳定性,根据其实际运行情况,结合以往类似工程的经验,提出了弯段底板高程正超高的优化设计方案。物理模型试验表明,采用这种工程方案可以很好地消减急流冲击波,改善弯曲段水流流态,提高下游消能能力。 相似文献
999.
建立包含橡胶件的弹性车轮有限元模型,基于Abaqus软件仿真模拟弹性车轮组装过程.分析橡胶材料的力学特性,采用Mooney-Rivlin本构模型模拟其超弹性特性,考虑橡胶件大变形且不可压缩特性,建立多个接触关系和变步长反复迭代方法以保证计算收敛和缩减计算规模,研究压装过程各部件应力变化情况.仿真结果显示:压装完成后弹性车轮整体最大von-Mises应力为129.1 MPa,出现在压环与轮心过盈配合面处;最大径向应力为143.3 MPa,出现在轮心辐板圆弧过渡处.压装完成后弹性橡胶件最大von-Mises应力为8.1 MPa,径向应力均处于压缩状态.压装完成后轮毂与橡胶接触面应力在边缘位置处较大,轮缘侧应力略大于另一侧,且边缘位置应力大于中心位置处应力3倍.压装过程中轮心辐板位置最大应力随压装进行逐渐变小,最大应力位置逐渐靠近辐板厚度较薄的圆弧过渡处.压装应力作为车轮运营过程中的预应力. 相似文献
1000.
基于Mindlin问题的位移解导出了拉拔荷载作用下砂浆锚杆的剪应力分布和轴力分布的弹性解.依托岢临高速公路某黄土隧道,通过现场试验得出边墙系统锚杆的极限拉拔力,分析了拉拔荷载作用下边墙系统锚杆的受力特性;探讨了不同土体性质下砂浆锚杆剪应力及轴力的分布形式.研究成果为黄土隧道系统锚杆的设计和优化提供了理论依据,对设计和施工具有指导意义. 相似文献