船用柴油机脉冲增压器喘振且吸气口冒烟故障分析

<正>某轮,BW8K67GF柴油主机,二冲程,直流扫气,液压排气阀,8个缸共用一个进气管。两台脉冲增压器,第1缸和第4缸一组,第2缸和第3缸一组,这4缸连接1#增压器;第5缸和第8缸一组,第6缸和第7缸一组,这4缸连接2#增压器。1故障某日,靠泊时正常更换第5缸排气阀后离港,海上     

舱盖脱轨事故的处理和思考

<正>0引言笔者在某巴拿马型散货船工作期间,曾经历过1起1#舱右舱盖脱轨的事故,经及时处理,顺利将舱盖复位并正常关妥。笔者对此次事故进行回顾、分析和总结,希望对同类型船舶舱盖的安全开关操作起到警示和借鉴作用。1事故经过某巴拿马型散货船在某港码头卸货期间,突起暴风雨,吹开风7级,阵风8级。紧急停止卸货作业,关闭全部舱盖。大副指挥1名水手进行关舱操作。1#舱右舱盖滚轮在正常时的状况见图1。在关闭     

预应力混凝土张拉局部应力测试与分析

在东江南特大桥6#墩左幅施工到1#顶板束预应力张拉时,对锚垫板附近箱梁混凝土的应变分布进行了测试,并且对张拉过程进行了空间有限元分析,测试结果表明,箱梁锚固区始终处于弹性受力状态,顶板混凝土纵向受压,横向受拉,测试应变值与理论计算值吻合较好,确保大桥结构和施工安全。     

MAN B&W 8LM42柴油机单缸排温突降故障原因分析及排查

文章针对某船在某航次中出现的左主机3#缸排温突降现象,结合主柴油机的结构、管路和系统等,分析了MAN B&W 8LM42柴油机的单缸排温突降故障,提出了排除故障的基本方法。     

一起主机机械敲击故障分析

某主机,型号MAN B&W 8K90MC,8缸,额定功率36 560 KW(104 r/min),高压油泵(单凸轮)采用气缸换向装置,韩国HSD制造,2005年5月出厂。1故障现象①主机转速77 r/min低负荷运行,突然:控制面板上FUEL CAM AHEAD灯闪烁。5#缸机架以上有明显的异常敲击声,节奏和转     

某轮汽缸体裂纹修理一例

某3万总吨散货轮主机类型为5L80GF,2011年12月在某船厂进行厂修,对锅炉主蒸汽阀和大气冷凝器进行修理,并对主机进行了吊缸检修。修理完成后,在主机复装过程中施工人员发现主机汽缸体连杆填料函冷却水箱上表面有水渗出。经详细检查发现,主机1#、2#、3#和5#汽缸冷却水箱上表面有裂纹产生。经分析产生裂纹的原因为在锅炉主     

黄登重力坝抗震安全评估

重力坝由于安全可靠,耐久性能好被广泛应用。本文采用Ansys有限元软件对黄登重力坝整体坝段群进行了三维有限元分析。在得到整体坝群的自振频率后,进行了静力与地震动谱叠加作用分析.着重研究了坝段群的关键部位的应力与坝踵拉应力深度对帷幕影响。通过分析可知:坝体的主拉应力主要为坝体8#~11#坝段闸墩和下游挡水墙部位;坝体最大顺河向应力自上部到底部逐渐由拉应力变为压应力。     

湄洲湾港斗尾港区部分泊位竣工验收

<正>本刊从湄洲湾获悉,2016年4月22日,湄洲湾斗尾港区外走马埭作业区1~4#、5~8#泊位工程顺利通过竣工验收。1~4#泊位工程建设3 000 t级石化泊位4个和工作船泊位1个及相应的配套设施,设计年通过能力为180万t。5~8#泊位工程建设3 000 t级液体化工泊位4个(码头水工结构按靠泊5 000 t级船舶设计)及相应     

供油不良引发的柴油机共振故障分析与治理

某船1#柴油主机在低速时横向振动剧烈,振动信号频谱上存在一个明显突出的异常频率成分。文章测量了柴油机及其隔振系统的固有频率,异常振动频率成分接近系统的横向固有频率,具有明显的共振特征。振动剧烈的原因是隔振器和激励源存在问题。调整了供油系统和更换了全部(8个)隔振器后,振动明显降低。     

修船坞工程止水帷幕灌浆典型段试验技术分析

止水帷幕施工是船坞工程的关键技术,通过对沿海某船厂修船区1#、2#修船坞工程止水帷幕典型段进行灌浆试验,并进行压水检测,对试验结果作出评价,提出改进灌浆施工技术的建议,为整个修船坞工程的止水帷幕施工提供技术支持。     

超大型船舶安全靠泊湛江港400#泊位的操纵

<正>船舶靠泊的相关情况1.泊位400#泊位在油码头201#泊位的西北侧,即201#泊位在码头向北延长线西侧约110米,泊位南端距201#泊位的北系缆墩约100米,而且该水域是203#、204#、206#三个泊位的入口航道,在本泊位港池以南的水域,水深锐减,小于8米。400#泊位真方位是011-191°,长度为330+40米,港池水深为18米,泊位前沿水深为22米,回旋水域的直径为600米,在409#泊位的仓库附近有一对导标,标示出港池的中线。     

8PC2—5L型柴油主机拉缸现象的分析与修理

某客货滚装船8PC2—5L型主机在营运过程中出现拉缸现象，经船方几次更换新的活塞均无法消除此现象。拉缸通常由以下原因引起：燃油和燃烧的质量不好；冷却水温的管理不当；润滑油的供给不充分；活塞装置的轴心线与曲轴的轴心线垂直度超出了允许偏差范围。该船进厂后，我们与船方共同研究分析产生拉缸现象的原因。船方首先排除冷却水温与润滑油供给的影响。     

29000DWT化学品船不锈钢液货系统酸洗工艺改进

通过对29 000 DWT化学品船1#～6#船灌酸的操作,对存在的问题处理,加强对不锈钢管路系统的整体认识。通过对灌酸工艺及工装等不断的改进,使整个操作过程时间减少,减少错误操作,提高施工质量,在7#～8#船的建造当中继续跟踪改进,并对后续同类船的建造提供借鉴经验。     

主汽轮机凝汽装置真空偏低影响及原因分析

文章围绕某船2#主汽轮机凝汽装置在中高工况下真空比正常值低7%～12%,汽轮循环水泵转速相比正常值低70 r/min,海水出口温度与1#机组相比高5℃,主机功率严重不足,动力装置经济性降低这一故障现象,对其影响因素进行了全面分析,提出了解决方案。     

建东轮主机拉缸原因的探讨

文章以某轮主机多次拉缸事件为例,对拉缸现象的机理、影响因素进行了分析,并结合本事例发生的原因提出了主机出现拉缸后正确处理的方法及防止主机拉缸的有效措施。     

“穿梭”轮主机连杆瓦熔化原因分析及修复

1发现问题2008年，我厂承接了一条由散货船改装为汽车滚装船“穿梭”轮的改装工程。并对主机部分运动件和固定件进行了抽检，试车过程中，连杆大端的轴承熔化。这条船的主机是MAN—Mitsubishi柴油机公司生产的8L58／64型直列柴油主机。船东提供的修理项目中要求将1#、3#、5#、7#汽缸进行吊缸检修，其余各缸的曲轴轴承及全部主轴承就地更换，船供备件。同时应船东要求，对1#、3#、5#、7#连杆在厂房内进行了平台检测。连杆大端座孔与小端的平行度偏差为0．015～0．020mm，符合说明书使用要求。活塞、活塞环等部件为常规测量，更换备件。     

坞口防渗施工及渗水事故处理

本文根据某造船厂1&#215;10^5t级干船坞坞口施工及突发管涌事件的处理总结出一些经验，希望为同类工程的顺利施工提供参考。     

2009年总目录

&#183;航海与船舶驾驶&#183;先令舵及其操船要点……池立波1-（1） ECDIS和AIS组合使用的优势和前景……陈华飞1-（4） 奥里诺科河（ORINOCO）介绍及航法……郑睿1-（6） 接新船之浅见……马广贺1-（8） 关于大风浪中船舶航行安全的综合分析……关腾飞2-（1）     

原油船长期装载成品汽、柴油的货舱防腐

某原油船,1994年大连船厂建造,1999年3月起国内航线运输成品油,主要油品是0#柴油,90#、93#、97#汽油,MDO,FO((180 cst)等。原油船货舱没有涂层,运载成品油,尤其是氧溶解度高的0#柴油和90#、93#、97#汽油,面临最大的难题是如何减缓货舱腐蚀。该轮自改运成品油至今11年,3次坞检,全部肋骨、纵骨、主甲板、各货舱舱壁板及其与主甲板之间的肘板(肋板)等没有腐蚀穿孔,测厚数据符合CCS规范,     

谈长江口深水航道通航管理

长江口深水航道一期工程-8．5m水深航道已于2000年7月20日正式试通航。深水航道自#251灯浮到#276灯浮，总长约28nmile(其中#251灯浮至W4灯浮为2．7nmilen，W4灯浮至W3灯浮为14．1nmile，W3灯浮至#276灯浮为12．2nmile)，系人工疏浚的双向航槽，其设计水深-8．5m(理论最低潮面下)，底宽300m，设标宽度400m。从长江口灯船到横沙槽口共布设航标28座，其中左侧标14座、右侧标13座、灯浮1座。