摩托车减震器阻力——速度特性曲线构成(2)

<正>(上接2014年第1期)如果假设复原阀片刚度k,复原阀片承压面积A_z,在承受负荷后变形量为h,则工作腔压力△P为:△P=F_f/A_z=(k·h)/A_z(?)可以看出,弯曲变形量h与节流孔面积A_k的关系就会变成近似线性曲线(见图8)。结构优点:结构相对简单,阀系构成合理,高速时具有降低压力能力。缺点:因为在贮油缸上部有活塞杆移动距离的体积空气量,具有"早晨病",在往复运动初期,复原与压缩行程切换瞬间有空程感觉。使用范围:适用于中排量、对舒适性要求相对高的摩托车,主要在双筒减震器上使用。2.3 2/3型结构     

设计挡土垟的若干体会

(一)主动土压力档土墙主动土压力的计算方法,大致可以分为两种:(1)库伦原理及其继承者所导出的一些方法。(2)索科洛夫斯基理论。目前我们采用的是前一种方法。本文所要介绍的主要是从库伦原理出发的。至于索科洛夫斯基理论所导出的公式仅作简要介绍。 (甲)库伦原理:库伦原理系假定松散颗粒体的平衡受到破坏,形成一个破裂平面BC及滑动棱体ABC。从力系E、R及G的平衡三角形中,可以得出主动土压力的一般表达式:     

奔驰 进气增压装置 分类与经典实例(二)

增压压力控制转换阀Y31/5的占空比(ti)>5％压力室与大气导通,使压力室不再有增压压力,废气旁通阀在弹簧力作用下保持关闭,全部排气一起驱动涡轮,形成最大增压压力,如图10所示. (2)增压压力控制转换阀Y77/1(发动机M270、M274、M276、M278等真空气动控制,如图11所示).     

内燃机测量(续)

<正> 一台发动机最重要的参数之一是功率。因此在绝大多数发动机试验中也是必须加以测定的。 功率的定义是单位时间内作的功。 p=W/t (13) P=功率 W=功 t=时间 它也可以用扭矩与角速度的乘积来计算 P=Mω (14) M=扭矩 ω=角速度 人们根据公式用转速来得到角速度     

关于解放牌汽车空压机窜油问题的分析和解决办法

一、为什么要去掉解放牌汽车空压机的余隙容积目前在解放牌汽车上使用的空压机是气冷双缸活塞式空压机。在空压机缸盖上有一个空间——余隙容积(图1)。其作用是: (1)使贮气筒内的压力维持在额定限度以内,当贮气筒内压力到达9公斤/厘米~2时,空压机停止泵气; (2)使空压机的排气量随着需要改变,贮气筒内     

基于科惠力测量技术的发动机故障诊断应用

发动机缸体、缸盖结合面的平面度和表面形貌对发动机的装配性和密封性有重要影响。平面度通常采用三坐标测量机用预先设定的检测点和走轨迹的方式测量。与三坐标测量基于二维轮廓的测量方法不同,最近出现的科惠力测量能够以三维区域扫描的方式实现零件表面的形貌的整体测量,并通过三维高度图谱使得表面形貌可视化。通过实验比较三坐标测量和科惠力测量发现,科惠力测量的平面度的数值大于三坐标测量的平面度,原因是科惠力能够覆盖整个零件表面而三坐标只能测量若干测量轨迹线上的点,因此更能够反映零件表面的实际情况。同时,利用科惠力测量覆盖整个零件表面的三维高度图谱,能够迅速的确定制造缺陷,为制造过程的故障诊断例如发动机缸体泄露等问题提供了新的途径。     

高填方盖板涵垂直土压力分布特性及计算理论

为研究高填方盖板涵涵顶垂直土压力的分布特性,改进盖板涵土压力计算方法,采用离心模型试验与有限元软件分析不同填高下盖板涵涵顶垂直土压力分布形式与填土变形规律,揭示盖板涵涵顶垂直土压力分布特性的成因,通过正交试验研究涵顶土压力不均匀系数与填土高度、弹性模量、泊松比、容重以及内摩擦角的关系,建立考虑涵顶土压力分布特性的高填方盖板涵垂直土压力分析模型,得出盖板涵涵顶垂直土压力计算公式。结果表明:盖板涵涵顶垂直土压力沿跨径呈"马鞍形"分布,涵顶两端垂直土压力总体可达涵顶中心垂直土压力的2倍左右,涵顶两侧土压力应力集中程度明显高于涵顶中心附近;涵顶边缘附近受附加土压力的影响大于涵顶中心附近,此为涵顶垂直土压力为不均匀分布的成因;随着填土高度与容重的增加,涵顶土压力不均匀系数先增加后减小;涵顶土压力不均匀系数与填土的内摩擦角、泊松比呈负相关,与填土的弹性模量呈正相关;对涵顶土压力不均匀系数敏感程度的大小顺序为:内摩擦角填土高度弹性模量泊松比容重;文中公式计算得出的涵顶垂直土压力变化规律与数值模拟及模型试验成果较为吻合。     

道路简易测量 三、用切线偏角法测定横断面之方向

关于公路工程中平曲线部分之横断面方向的确定,“公路”杂志上曾经介绍了许多方法,兹将笔者工作中采用的一种方法简介如下,供大家参考。 (一)采用之公式: θ=28.6479×L/R式中:?—曲线内任意一点的切线偏角值(单位以度数计); L—曲线长,如图3中之CD(单位以公尺计); R—曲线半径(单位以公尺计)。 (二)按上式可以求出当曲线长为1公尺时(L=1公尺)不同半径的曲线偏角值,见表或图1所示。     

高速黄土路基涵洞土压力分布特征研究

为探究高速黄土路基涵洞土压力分布特征,改进高填方涵洞结构设计,以山西省某拱涵为例,采用CANDE-2007有限元软件建立高填方涵洞数值分析模型,以涵洞设涵方式和填土高度为主要影响因素,揭示涵洞垂直土压力及沉降分布特征,分析不同填土高度下涵顶土压力系数变化,比较上埋式和沟埋式两种设涵方式涵洞涵顶土压力随填土高度变化特征,讨论设涵方式及土拱效应对涵洞应力的影响。在拱涵结构上部土体中布置土压力计,记录土体的实测土压力数据,并将数值模拟结果与实测数据结果相互验证。结果表明:涵洞中心与两侧土体的沉降明显不同,导致土拱效应的产生,是影响涵洞顶部垂直土应力变化的重要因素; 2种设涵方式涵洞涵顶土压力随填土高度变化均呈线性增长趋势;填土高度大于5 m后,随填土高度增加,上埋式涵洞土压力系数呈现先急剧增加再缓慢降低的变化趋势,涵顶伴随应力集中;而沟埋式涵洞土压力系数随高度增加逐渐降低后趋于稳定,其涵顶所受垂直土压力减小;沟埋式涵洞中心沉降值总是大于同等高度下上埋式涵洞的中心沉降;现场监测与数值模拟对比,实测土压力大于数值模拟结果,工程中涵顶应力集中现象更明显。     

敞开式TBM通过地铁车站中板实时监测及反馈技术

考虑到TBM自身荷载大,TBM中板过站时可能对地铁车站结构造成变形,影响结构的稳定性,为积累TBM中板过站的经验,以重庆地铁敞开式TBM通过大龙山车站中板为例,通过对TBM中板过站期间钢支撑轴力、中板挠度、中板(边墙)裂缝实时监测进行研究,得出以下结论:1)TBM机头在监测断面时,车站结构变形和受力最大;2)TBM机头对中板的主要作用为垂直压力,支撑靴对中板的主要作用为侧向压力;3)TBM通过中板时,中板下翻梁可以起到传递TBM压力的作用。通过实时监测指导了TBM过站施工,降低了TBM过站安全风险,确保了结构的安全稳定。     

途观行驶中加速不良

车型:途观,CEA发动机。行驶里程:181km。VIN:LSVUC65N9A298××××。故障现象:行驶中加速不良(加速时发动机不能上4000r/min),EPC及尾气排放灯亮。故障诊断:确定故障,使用VAS5052读取发动机系统故障存储:08852(P2294)燃油压力调节器2控制电路,静态。检查燃油压力调节器2的电源只有3V(正常情况应该和蓄电池电压一样,约12V);检查燃油压力调节器2的保险丝F20,完好,但只有3V左右的电压。     

用百分法进行三角高程测量

对地形或地物复杂约道路地段(如山领地区、大河桥位、铁路或公路交叉处、排水困难地段等)进行勘查时,为得出缩尺1:2000、1:1000或1:500的平面图,要进行地形测量。根据实践证明,三角视距测量法是最快的。观测点与测站的高差,按照三角高程测量法的高差公式求得之: h=(dsin2α/2)+i—υ (1)或 h=Ltgα+t—υ (2)式中:h——两点的高差; d=k?+c(k为视距系数); ?—在视距尺上上下两横线间的读数; c—仪器中心至物镜中心的距离;     

小平板测量视距计算图

小平板视距测量计算工作较繁,虽有制成之表可查,但求高度差时,仍须进行计算。1964年测量时,我们制成小平板测量视距贯线图。实践证明,图解计算迅速力便,精度足够。现介绍如下,仅供参考。(1)公式:(2)用法:X=n_1-n_2;Y=n_2-n_3读出 X 与 Y 的格数后,用三角板的一边连 X 与 Y 成一直线,截 L 数轴的数为水平距离 L(米);截 h 数轴的数为高度差 h(米)。仰角高差为正,俯角高差为负。     

柱塞式节气门化油器的调整与检修经验(2)

<正>(上接2014年第2期)倒置化油器本体,用浮子高度尺或卡尺(深度尺),测量浮子平面与与浮子室加工面之间的距离,即浮子高度。将所测数据与浮子高度标准值相对照,若浮子高度与标准值(±0.5~1 mm)不相符时,可用以下方法调整。浮子无破损或凹坑(铜浮子);左、右浮子的平面应在同一水平;左、右浮子之间的距离应相同;左、右浮子的边沿与浮子室边沿的间距应相同。否则,化油器浮子有问题,应更换或检修。a)浮子过高。将化油器本体倒置,左手握化油器本体,右手使用一字起(长嘴尖嘴钳)向下轻压浮     

行驶中加速不良

车型:途观,CEA发动机.行驶里程:181km.VIN:LSVUC65N9A298××××.故障现象:行驶中加速不良(加速时发动机不能上4000r/min ),EPC及尾气排放灯亮.故障诊断:确定故障,使用VAS5052读取发动机系统故障存储:08852(P2294)燃油压力调节器2控制电路,静态.检查燃油压力调节器2的电源只有3V(正常情况应该和蓄电池电压一样,约12V);检查燃油压力调节器2的保险丝F20,完好,但只有3V左右的电压.     

基于填土-涵洞-地基共同作用机制的涵洞减载数值模拟研究

涵洞与填土、地基共同作用机理复杂,由涵洞结构、上覆填土与地基土刚度差异引起的涵顶应力集中往往使涵洞产生各种病害。文中基于填土-涵洞-地基共同作用机制,采用数值仿真软件,通过分析铺设EPS板、地基处理、复合处理(EPS板+地基处理)对涵顶垂直土压力及集中系数的影响,确定不同填高的合理减载方式;通过正交试验设计与分析,得到不同影响因素对涵顶垂直土压力的敏感程度;最后,根据研究结果提出合理的工程建议。研究结果表明:当填土高度H≤12m时,铺设的EPS板厚度h宜小于20cm,反之铺设的EPS板厚度h宜取20~40cm;涵洞地基处理时,当填土高度H≤9m、地基处理宽度L=2~3B(B为涵洞基础宽度),或H12m、L=B时,涵洞地基的刚度可适当增强,反之宜进行柔性地基处理;当填土高度H≤12m时,可通过地基处理或铺设EPS板减弱涵顶应力集中现象,反之宜采用EPS板、复合处理措施,复合处理措施的减载效果最佳;根据正交试验结果分析,不同影响因素对涵顶垂直土压力的敏感程度的大小顺序为EPS板厚度填土高度地基压缩模量地基处理宽度。     

解放CA141型汽车制动系统

(续上期)CA141制动阀的主要特点有:(1)由于是串联式结构,故所需踏板力较小与一般单腔制动阀相仿,但因结构紧凑,零件较多,加工精度及清洁度要求较高。(2)制动阀的上、下腔分别向后制动和前制动室提供基本相同的工作气压。在任何位置时,上腔输气压力总比下腔稍高,其差值不大于19.6KPa(0.2kgf/cm~2),因此克服了并联式双     

2.4升发动机是什么意思?

<正>发动机配有活塞,活塞在气缸中上下移动。活塞从顶部向底部移动时,会吸入一定量的空气。活塞可吸入的空气量取决于活塞的横截面积以及它从顶部向底部的移动距离。假设汽车中活塞的直径(也称为缸径)为10.16cm,且活塞从顶部向底部移动了10.16cm(也称为冲程),表明发动机中的一个活塞可吸入的气体为:半径2×π×高度=气缸的容积5.08cm2(缸径/2)×3.14×10.16cm(行程)=823.3cm3如果汽车有4个气缸,则其总排量为:     

水底隧道衬砌水压力折减系数估算

水底隧道衬砌水压力是衬砌结构设计的关键参数之一,根据对衬砌水压力作用机制的探讨,"全堵型"隧道衬砌承担全部静水压力,而对于"排水型"隧道,衬砌只承受部分水压力,作用在衬砌上的水压力应该进行折减。根据渗流理论,推导了轴对称条件下衬砌水压力折减系数的理论公式及利用隧道衬砌前与衬砌后涌水量的反分析简化公式,并通过数值方法验证了其可靠性。计算结果表明:1)隧道涌水量随着衬砌渗透系数的减小而减少,当kl/ks=0.001时,涌水量几乎为0,而水压力折减系数近似等于1;2)对于不同的kl/ks值,水压力折减系数与涌水量存在一个公共点,这个交点范围为kl/ks=(0.02～0.03),对应的水压力折减系数约为0.5;3)对围岩进行注浆可以有效减少涌水量,但仍会有较大的水压力作用在注浆圈上,对注浆圈的长期耐久性提出了较高的要求;4)利用隧道衬砌前后涌水量推导的衬砌水压力折减系数反分析公式,其计算结果可靠、有效,可以在以后隧道结构设计中应用。     

重塑膨胀土直剪试验中的应力-应变曲线特性

通过不同干密度、不同初始含水率在施加不同压力下的重塑膨胀土的直剪试验,研究了南(宁)-友(谊关)路膨胀的应力-应变特性以及强度指标的变化情况。研究表明:干密度的增加能大幅提高土体的峰值强度,但对残余强度影响不大,土体的粘聚力与干密度成良好的指数关系,内摩擦角受干密度影响较小;随初始含水率增加,膨胀土体峰值强度的剪切位移增加,而峰值强度、粘聚力、内摩擦角有先增大后减小的趋势;垂直压力的增大对提高重塑膨胀土峰值强度和残余强度都有一定帮助。