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河南省孟津县某公路小寨村路段,结合老路改造加宽路堤,采用了高路堤加筋土挡墙方案,该挡墙长64.75米,高14.40米。全部工程和试验工作于1985年6月1日开工,12月21日竣工,并通过了动、静载试验。自交付使用以来,未发现明显位移和变形,墙体使用情况良好,结构稳定,符合设计要求。 相似文献
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前言此项工程试点的主要目标是研究建于软弱地基上的加筋土挡墙的工作性状,放宽对挡墙背后填料的限制所带来的实际影响,以扩大加筋土挡墙的适用范围。衡阳湘江公路大桥东引道全长440m,墙高3.12~6.83m,基础置于人工杂填土地基上,局部在水塘淤泥地基上。墙面为预制钢筋 相似文献
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我国第一座公路粉煤灰加筋挡墙,和黄土加筋高挡墙,于1985年在陕西省延安市郊区姚店蟠龙河边和黄陵县故邑地区建成。1986年5月10日通过省级技术鉴定。姚店粉煤灰加筋挡墙,座落在西安至包头公路(即西包线)375K+400处,地表为第四纪薄层黄土复盖,中生代砂岩区,河床部分为淤积砂层。挡墙一边临河,一边旁山,墙面平整美观,整体结构使用效果良好,外形美观(见图1)。 相似文献
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郑州~石家庄线K17+450~K18+350是由我省交通厅科研所与郑州市公路段于1981年协同铺筑的乳化沥青试验路。1981年10月30日开放交通后,行车初期,就发现一些路段石料跳出和局部松散。主要在细粒式沥青混凝土(K17+750~K17+950)及分层路拌沥青碎石(K18+050~K18+150)段。用乳化沥青予 相似文献
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屯黄公路是黄山风景区的主要旅游子线,全线为水泥路面,有隧道,桥梁,大开山高挡墙,工程量大,施工艰巨,由于严格管理,精打细算,节约开支,施工质量和安全生产都达到了要求,其中双岭隧道为部优工程,经省厅审计,认定该工程开支合理,造价低。 相似文献
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(一)概况: 广珠公路珠海段位于广州至珠海公路122K+000~137K+600,全长15.6公里,122K+000~129K+284地段按一级公路标准改造,由公路部门负责改建;129K+284~137K+600按城市道路改建,主车道按双向6车道设计,并设置非机动车道,人行道、路灯和地下管网。全线于1987年春节前建成通车。本文就这段一级公路改建工程作一简介。本工程由珠海市公路局设计室进行测量和设计,由珠海市政府批准成立指挥部负责施工管理和工程质量监督,是目前我省唯一的一段一级公路。 相似文献
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双面加筋土挡墙加筋交叉区的两侧筋带相互影响,使其与常规单面加筋土挡墙存在差异。为研究双面加筋土挡墙的破坏机制,在现场调查的基础上,通过有限元强度折减法研究挡墙的破坏模式及破坏开展过程,然后分析填土因素对挡墙变形的影响、面板刚度与挡墙整体安全系数的关系以及筋带在路堤内部的应变分布规律。结果表明:施工工艺控制不当是造成公路双面加筋土挡墙病害的主要原因,应严格控制施工质量以及加强对筋带连接位置的保护设计;双面加筋土挡墙会发生路堤整体剪切与地基剪切2种模式的破坏,路堤整体剪切破坏的破裂面形式为折线形、破坏的表现形式是面板鼓胀,地基剪切破坏的破裂面形式为爪形、破坏的表现形式是地表隆起和挡墙绕墙顶变位;面板刚度与挡墙稳定性呈对数线性关系;填土黏聚力超过30 kPa后,挡墙面板鼓胀位移几乎不再减小,而是呈现明显的收敛趋势,最大鼓胀变形位置位于墙高的1/4~1/3之间。 相似文献
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针对目前多级加筋土挡墙动力试验研究不足的状况,通过大型振动台模型试验对地震荷载作用下双级土工格栅加筋土挡墙的动力特性进行研究。运用Bockinghamπ定理对双级土工格栅加筋土挡墙模型进行相似设计,采用标准砂作为回填砂、混凝土砌块作为挡墙和土工格栅作为筋材构成试验模型,并测试墙体和回填土的反应特性,得到土压力、墙面位移和土体加速度。试验结果表明:地震作用下挡墙立面墙体呈现倾斜并带有屈曲外鼓变形模式;挡墙水平位移、顶部沉降及分层沉降均随着地震峰值加速度增大而增大,最大值发生在挡墙顶部;随着输入地震荷载增大,砌块式挡墙缝隙中先出现淌砂,最后顶部模型砖掉落,挡墙破坏;加速度沿墙高存在放大效应,地震峰值加速度放大系数随着峰值加速度的增大而减小;下级挡墙峰值动土压力均呈现"中间大两端小"分布规律;上级挡墙峰值动土压力在小震时呈现"中间大两端小",强震时呈现"中间小两端大"分布规律;台阶处下级挡墙顶部动土压力和水平位移均大于上级挡墙底部相应值。研究成果可为双级土工格栅加筋土挡墙的抗震设计提供理论支持。 相似文献
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针对目前多级加筋土挡墙动力试验研究不足的状况,通过大型振动台模型试验对地震荷载作用下双级土工格栅加筋土挡墙的动力特性进行研究。运用Bockingham π定理对双级土工格栅加筋土挡墙模型进行相似设计,采用标准砂作为回填砂、混凝土砌块作为挡墙和土工格栅作为筋材构成试验模型,并测试墙体和回填土的反应特性,得到土压力、墙面位移和土体加速度。试验结果表明:地震作用下挡墙立面墙体呈现倾斜并带有屈曲外鼓变形模式;挡墙水平位移、顶部沉降及分层沉降均随着地震峰值加速度增大而增大,最大值发生在挡墙顶部;随着输入地震荷载增大,砌块式挡墙缝隙中先出现淌砂,最后顶部模型砖掉落,挡墙破坏;加速度沿墙高存在放大效应,地震峰值加速度放大系数随着峰值加速度的增大而减小;下级挡墙峰值动土压力均呈现“中间大两端小”分布规律;上级挡墙峰值动土压力在小震时呈现“中间大两端小”,强震时呈现“中间小两端大”分布规律;台阶处下级挡墙顶部动土压力和水平位移均大于上级挡墙底部相应值。研究成果可为双级土工格栅加筋土挡墙的抗震设计提供理论支持。 相似文献
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土工格栅加筋土高挡墙的应用与试验分析 总被引:5,自引:0,他引:5
简要介绍梅坎铁路14m高的双级土工格栅加筋土挡墙的设计、施工、现场测试及试验研究成果,对土工格栅加筋土高档墙的设计计算方法的有关问题进行分析和探讨,提出了有益的意见和建议,积累了土工格栅加筋土高挡墙的设计施工经验。 相似文献
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台阶式格栅加筋挡墙潜在破裂面计算模式研究 总被引:1,自引:0,他引:1
基于自洽理论建立了筋土复合材料力学模型,对不同台阶宽度的格栅加筋土挡墙的塑性区进行了有限元分析。研究了其塑性区的发展和贯通过程,对台阶式格栅加筋土挡墙的塑性区分布规律进行了讨论。研究表明,加筋土直墙的塑性区分布接近于0.3H破裂面的假定,但台阶墙的塑性区分布与直墙有显著差异,且随着台阶宽度的变化而变化。提出了适合于不同台阶宽度的格栅加筋土挡墙潜在破裂面的计算模式,当上阶挡墙前趾位于下阶挡墙的主动区内时,该破裂面为一连续曲面;当上阶挡墙前趾位于下阶挡墙的过渡区内时,该破裂面为分段曲面;当台阶宽度为0时,该破裂面可退化为0.3H破裂面。该计算模式具有较好的通用性,能适用于具有不同台阶宽度的加筋土挡墙。 相似文献
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在大广南高速公路K161+400~K162+800段施工过程中,离公路约200m区域突然出现大面积地面沉陷和裂缝现象,该地面变形将影响到线位重新调整,通过调查与分析,对地面变形的安全状态进行了评价,为该公路的建设和运营提供了科学的决策依据。 相似文献
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结合玉蒙铁路玉溪南站无面板加筋土挡墙的成功实施,阐述了其设计与施工技术。通过与传统的重力式挡墙在技术、经济、社会效益和环保方面的对比分析,阐明了无面板加筋土挡墙结构轻盈、便于绿化、对不良地基适应性强等优点。 相似文献