大跨度钢箱梁斜拉桥施工控制

为保证厦漳跨海大桥北汊主桥(主跨780m的双塔双索面半飘浮体系钢箱梁斜拉桥)成桥后内力和线形满足设计要求,采用以无应力状态法为理论基础的施工控制方法,考虑结构非线性,进行参数识别和平差计算,根据桥梁结构特点确定合理的成桥及施工阶段状态,对该桥进行施工控制.在施工控制中利用无应力夹角确定钢箱梁现场安装位置,利用索长拔出量快速确定张拉索力,并根据大桥结构特点及温度变化情况,采用单侧顶推为主、配切为辅的中跨合龙方案,有效地控制了合龙风险.通过全面严格的施工控制,厦漳跨海大桥北汊主桥实现了高精度顺利合龙,桥梁线形及内力均符合设计要求.     

厦漳大桥测量坐标系与桥轴线坐标系的转换原理及其应用

该文阐述了,根据厦漳跨海大桥Ⅳ标段南汊主桥、南汊南引桥路线在平面上为直线段,为方便施工放样及模板调整,通过坐标转换,建立桥轴线施工坐标系。     

厦漳跨海大桥南汊主桥钻孔桩施工平台设计与施工

跨海大桥主塔钻孔施工平台是全桥最重要的大型临时工程结构之一。该平台的安全、合理、先进性直接决定了跨海大桥施工的成败和成本控制。文章以厦漳跨海大桥南汊主桥为依托,对跨海大桥钻孔桩施工平台设计与施工进行了阐述。     

厦漳跨海大桥南汊主桥主梁设计与研究

厦漳跨海大桥南汊主桥为跨径布置135m+300m+135m的双塔斜拉桥.该桥主梁采用钢-混结合梁,双工字形钢主梁、横梁和小纵梁形成钢构架,与混凝土桥面板通过剪力钉连接,在工字形钢主梁的上翼缘板上焊接锚拉板.对主梁进行整体和局部分析,并对主梁混凝土桥面板正应力和存放时间2个关键问题进行研究.分析结果表明:钢主梁和混凝土桥面板受力均满足规范要求,且有一定的安全储备;结合梁斜拉桥混凝土桥面板正应力分析中必须考虑弯矩和轴向力综合作用下的剪力滞效应的影响;混凝土桥面板存梁时间对主梁受力有影响,建议存梁时间不宜小于半年.     

混凝土桥面板存梁时间与组合梁受力关系分析

通过研究厦漳跨海大桥南汉主桥组合梁预制混凝土桥面板的存梁时间与组合梁的混凝土桥面板、钢主梁之间的受力关系,得到了存梁时间对组合梁受力的影响;并介绍了组合梁设计的一些特点.     

厦漳跨海大桥主桥设计方案征询专家意见

11月11日，由重庆交通科研设计院承担设计的厦漳跨海大桥南、北汉主桥设计方案专家咨询会在重庆举行。国内桥梁界知名专家、院士、设计大师以及工程技术人员40多人参加了会议。专家们认真审阅了南、北汊主桥方案设计图，听取了项目组的工作报告，就南、北汊主桥桥型方案、主桥墩基础形式、主梁结构形式、索塔锚固形式等众多设计关键技术进行了充分的讨论，并提出了重要的指导意见。     

CAD三维建模在厦漳跨海大桥主塔施工测量中的应用

简要介绍了CAD三维建模在厦漳跨海大桥南汊主桥主塔施工测量中的应用,通过主塔的三维模型,求解任一点的设计三维坐标,用于施工放样、测量自检和内业资料编制.该方法形象直观、操作便捷、精度可靠.     

厦漳跨海大桥南汊主桥施工控制方法

依据无应力状态控制理论,以厦漳跨海大桥南汊主桥施工为背景,研究结合梁斜拉桥标准梁段施工、边跨合龙施工、中跨合龙施工控制方法.施工中斜拉索分两次张拉,桥面板湿接缝滞后1个梁段浇筑;施工过程中以主纵梁安装、浇筑湿接缝和斜拉索第二次张拉3个阶段为重点控制工序.通过采取悬臂端压重、调整合龙口附近的斜拉索索力、对边跨支架区梁段刚性转动和竖向顶升等控制措施,使边跨合龙状态满足顺接合龙的要求.中跨采用长圆孔工具拼接板为辅的自然降温法合龙方法;根据观测结果确定夜间最大温差,计算合龙间距的变化量,进而确定工具拼接板长圆孔的尺寸及合龙梁段的实际长度.     

厦漳跨海大桥钢箱梁斜拉桥中、边跨合龙施工技术

以厦漳跨海大桥北汉主桥为背景介绍钢箱梁斜拉桥中、边跨合龙施工技术.厦漳跨海大桥北汊主桥为主跨780 m的5跨连续半飘浮体系钢箱梁斜拉桥,跨径布置为(95+230+780+230+95)m,双向6车道,箱梁全宽38 m.边跨辅助墩和过渡墩墩顶梁段合龙采用悬拼施工合龙方式,降低了合龙难度.中跨合龙时综合考虑温度、顶推力等因素,确定采用有顶推辅助措施的配切合龙法.全桥施工过程中采用无应力状态控制法进行施工监控.     

厦漳跨海大桥北汊主桥索塔及其钢锚梁研究

从景观、受力、施工和经济性等几方面对厦漳跨海大桥北汊主桥索塔造型、基础形式及索塔锚固方式进行方案研究比选,最终确定北汊主桥采用钻石型索塔及其钢锚梁锚固方式。     

厦漳跨海大桥颤振稳定性试验研究

对厦漳跨海大桥初步设计方案中的北汊主桥成桥状态及施工状态进行节段模型风洞试验研究,研究不同的气动外形对颤振临界风速的影响,并根据空气动力学、桥梁风工程等原理给出一定的解释,可为同类桥梁的抗风设计提供参考.     

结合梁斜拉桥悬臂施工阶段剪力滞效应分析

为研究结合梁斜拉桥在悬臂施工阶段剪力滞效应的分布规律,以厦漳跨海大桥南汊主桥为背景,在实桥中布设4个测试截面,并采用ANSYS软件建立主梁有限元分析模型,对施工阶段结合梁的剪力滞效应进行现场测试和数值分析.分析结果表明:结合梁斜拉桥主梁在斜拉索轴向荷载和竖向荷载产生的弯矩共同作用下,存在较为显著的负剪力滞效应;在整个悬臂施工阶段,各截面有效宽度系数为0.85～0.95.根据分析结果,建议在对悬臂施工阶段进行应力验算时,混凝土板的应力应按初等梁理论计算的结果提高15％考虑;设计过程中可以忽略小纵梁对桥面结构剪力滞效应的影响,计算结果偏于安全.     

厦漳跨海大桥北汊主桥合理成桥状态研究

为研究斜拉桥合理成桥状态的计算方法,以厦漳跨海大桥北汊主桥为背景,采用大型有限元软件TDV RM2006建立全桥有限元模型,通过优化结构成桥索力使主梁和桥塔达到设计期望的状态,用最小弯曲能量法初定近似合理的成桥状态,以该状态下的部分斜拉索索力和主梁弯矩作为目标向量,通过影响矩阵法求解所有斜拉索初张力,通过微调局部斜拉索的初张力修正几何非线性对静力优化结果的不利影响,最终确定北汊主桥的合理成桥状态.实践证明,最小弯曲能量法和影响矩阵法能很好地弥补相互间的局限性,能在较短的时间里确定斜拉桥的理想成桥状态.     

厦漳跨海大桥南、北汊桥总体设计与研究

厦漳跨海大桥主要由北汊桥、海门岛立交及收费服务区、南汊桥、海平立交四大部分组成,全长9.333 km.为适应复杂的自然与建设条件,对该桥桥位方案进行比选,并对项目中关键控制性工程(北汊主桥、南汊主桥)的桥型方案进行研究.经研究,最终确定北汊主桥采用主跨780m的五跨连续钢箱梁斜拉桥方案,南汊主桥采用主跨300 m的结合梁斜拉桥方案.针对项目中复杂的地质条件、高地震烈度和恶劣的风环境,分别采取设置适应性强的桩基础,对较差的桩基地质注浆;按抗震要求进行构造设计,在主桥塔梁处设置纵向阻尼器,引桥设置减隔震支座;北汊主桥采用一种翼型扶手栏杆、南汊主桥采用分流板抗风等措施进行处理.     

厦漳跨海大桥北汊主桥抗震设计研究

厦漳跨海大桥北汊主桥是主跨780m的连续钢箱梁双塔斜拉桥,抗震设计非常复杂,且无规范可循,必须开展专门研究。从抗震设防标准、地震激励方式、塔（墩）梁连接方式、地基状况、阻尼器选型等方面对厦漳跨海大桥北汉主桥抗震设计研究进行介绍,为类似桥梁设计提供参考。     

厦漳跨海大桥南汊主桥抗震性能研究

厦漳跨海大桥南汊主桥为主跨300 m的3跨连续组合梁双塔斜拉桥。从动力有限元建模、地震响应分析、抗震性能评价等方面对该桥的抗震性能进行研究,为类似桥梁的抗震设计提供参考。     

厦漳跨海大桥北汊主桥抗震性能研究

厦漳跨海大桥北汊主桥是主跨780 m的连续钢箱梁双塔斜拉桥,场地地震基本烈度高达Ⅶ度,其抗震设计非常复杂,且无规范可循,为此开展专门研究.以JTG/T B02-01-2008《公路桥梁抗震设计细则》为指导,从抗震设防标准、地震动输入、动力有限元建模、抗震性能评价、抗震构造措施检查等方面,对厦漳跨海大桥北汊主桥抗震性能研究进行介绍,为类似桥梁抗震设计提供参考.     

厦漳大桥23#过渡墩钢套箱龙骨回收施工技术

该文介绍了厦漳大桥南汊主桥23#过渡墩钢吊箱龙骨回收的施工方法。着重阐述了采用此方法的结构设计,以及注意事项等。     

厦漳跨海大桥建成通车效益即显

2013年5月28日,全长9.33 km的厦漳跨海大桥工程建成通车。厦漳跨海大桥被誉为"福建第一桥"。招商局重庆交通科研设计院有限公司作为主体设计单位圆满完成了该项目的可行性研究、初步设计、施工图设计和工后服务工作。尤其是招商局重庆交通科研设计院有限公司独立完成的北汊主桥为主跨780 m的双     

锚拉板式索梁锚固结构构造参数分析

鉴于锚拉板式索梁锚固结构受力复杂、应力集中等问题,以厦漳跨海大桥南汊主桥Z12锚拉板式索梁锚固结构为例,采用ANSYS有限元软件对锚拉板式索梁锚固结构进行构造参数分析。结果表明,增大板厚、加长剪切剪焊长度以及增大塑性区半径均能改善应力集中状态,但以增大塑性区半径最为明显。