新型差动式RMG总体设计与关键部件特性分析

轨道式龙门起重机(RMG)因其高速性能得到普遍运用。为消除目前移动小车上机构过多、过重所带来的不利影响,从减轻其移动载荷角度出发,设计了一款新型RMG差动驱动机构,将起升机构移至门框两侧,利用差动方式实现钢丝绳驱动小车行走和集装箱起升功能,并实现八绳单动防摇及吊具微动调整功能,简化了整个倾转系统,从而提高对箱、堆箱的自动化程度;同时结合结构优化技术,采用包容式节点桁架主梁,减轻了整机结构自重,提高了机械系统性能与可靠性。     

浅谈如何估算龙门起重机主梁的预拱度

900t-239m龙门起重机具有升降、吊运、分段空中翻身和双机抬吊等功能,它是目前国内造船龙门起重机中参数最大的一种。该机的主梁采用单梁结构,梁高为15．8m,跨距为239m。主梁的面板和下箱体两侧设有4根轨道供上下小车行走,     

液压系统在岸边集装箱起重机钢丝绳张紧装置的应用

随着集装箱运输的迅速发展，岸边集装箱起重机也越来越趋大型化、高速化和高效率。它依靠高速运行的小车来实现集装箱的水平移动。岸边集装箱起重机按其小车的驱动方式，可分为自行小车式和牵引小车式两种。牵引小车式的岸边集装箱起重机的结构特点是：其运行小车的驱动装置安装于机器房内，因而大大减轻了运行小车的自重，从而减小了岸边集装箱起重机金属结构承受的活动载荷，改善了整机的性能；但是，由于它具有较为复杂的钢丝绳缠绕系统(如图1所示)，导致钢丝绳长度长、自重大，势必将形成一定的挠度。为了将其挠度控制在允许范围内，港机制造商专门设置了一套液压钢丝绳张紧装置。     

用影响线法计算汽车渡船跳板主梁的强度

汽车渡船跳板主梁断裂破坏时有发生，尽管其破坏机理非常复杂，但弯曲强度不足往往是其主要原因。本文考虑了结构自重及移动载荷共同作用下对33m汽渡跳板的主梁进行了强度校核。     

用影响线性计算汽车渡船跳板主梁的强度

汽车渡船跳板主梁断裂破坏时有发生，尽管其破坏机理非常复杂，但弯曲强度不足往往是其主要原因。本文考虑了结构自重及移动载荷共同作用下，对33m汽渡跳板的主梁进行了强度校核。     

岸边集装箱起重机金属结构数值仿真

以岸边集装箱起重机金属结构作为计算模型，依据(欧洲起重机械设计规范)(FEM)，以及岸边集装箱的具体工作工况对起重机进行载荷组合计算。利用ANSYS有限元软件进行数值仿真，采用多种单元混合建立模型。该模型对起重机的静强度、刚度以及工作工况下由于大车、小车起制动所引起的冲击载荷、非工作风下起重机的强度和应力等进行综合分析。还利用大位移非线性方法对起重机前拉杆进行了计算分析。     

海上风机整体安装船起重车架设计与强度分析

海上风机整体式安装船是一种新型风机运输安装工作船,侧挂式重型起重车是其实现高效安装的核心装备。根据海上风机整体安装的特点和要求,依据起重机设计规范,设计了风机整体安装侧挂起重小车;分析了最不利工况下起重车所承受的各类载荷及相应计算方法;利用Ansys软件计算了在此工况下车架结构的应力和变形。通过有限元分析验证侧挂式起重小车结构设计的合理性,为类似形式的侧挂式起重车结构设计提供借鉴。     

海上风机整体安装船起重车架设计与强度分析

海上风机整体式安装船是一种新型风机运输安装工作船,侧挂式重型起重车是其实现高效安装的核心装备。根据海上风机整体安装的特点和要求,依据起重机设计规范,设计了风机整体安装侧挂起重小车;分析了最不利工况下起重车所承受的各类载荷及相应计算方法;利用 Ansys软件计算了在此工况下车架结构的应力和变形。通过有限元分析验证侧挂式起重小车结构设计的合理性,为类似形式的侧挂式起重车结构设计提供借鉴。     

刚性车架假设下四支腿港口起重机腿压计算方法

基于刚性车架假设，提出自重载荷和风载荷作用下的港口起重机腿压计算公式，并针对角度风推导出自重载荷下重心不超出4个支腿所围成的区域依然会产生负腿压、平行风载荷，其引起的腿压要大于角度风引起的腿压的结论。在此基础上，给出了自重载荷下负腿压发生条件和风载荷下最大腿压发生条件。     

对箱形桥式起重机主梁下挠有关问题的研究

本文对箱形式起重机主梁下挠的有关问题了进行了分析和讨论，比较系统地分析了主梁下挠的原因，探讨了其危害，并结合作者的实际工作经验阐述了主梁下挠的几种修复办法。     

轨道式龙门起重机小车运行拖链技术改造

我公司4台50 t-32 m轨道式龙门起重机的供电方式是,通过安装在起重机后侧门框下横梁上的交流变频恒扭距电缆卷筒装置,将设在码头后侧地面电坑中的输出电源供给起重机.电源经电缆卷筒装置,首先传输到电气房内的高压开关柜,经过高压变电器,将不同电压等级的电源输送到电气房内各配电柜,由交流变频器及PLC控制并驱动各主要工作机构.其中小车运行机构采用交流变频调速控制,为三合一布置形式.其电源及控制信号电缆由配电柜输出后从主梁中段引出,铺设在电缆拖链上,再连接到小车各电气设备元件上.     

30000吨多用途船舶体舱段强度的有限元计算分析

本文对30000吨多用途船舶体舱段强度进行了有限元直接计算分析。按照GL规范直接计算的要求,舱段载荷除了考虑水压力载荷、货物载荷和自重等舱段局部载荷小,还要考虑总强度的影响作用。经过满载工况、压载工况和起重机作业工况的计算,表明本船强度满足GL规范直接计算要求。     

浅谈龙门起重机小车啃轨原因及解决方法

起重机小车运动中啃轨是引起起重机不安全的因素之一,必须解决.分析了龙门起重机小车啃轨原因,提出解决方法.有一定参考价值.     

中小型造船龙门起重机和桥式起重机

本文介绍了各种双小车式造船龙门起重机的构造特点，大梁结构型式及设计思路，还推出了一种新型双小车式造船桥式起重机。这对龙门起重机和桥式起重机技术的发展将起到一定的促进作用。     

散粮作业架变形矫正工艺

秦皇岛港杂货公司共有用于散粮船舶作业的大型工属具散粮作业架50个,其中16m散粮作业架20个,20m散粮作业架10个,全部采用箱式组合结构。散粮作业架由于使用频繁等原因而产生主梁下挠现象,16m、20m大跨度散粮作业架的主梁下挠尤为明显。当散粮作业架主梁发生严重下挠时,主梁下翼     

造船门式起重机结构应力测试与对比分析

造船门式起重机由各类金属结构件焊接而成,在长期使用过程中会因疲劳出现开焊、开裂甚至断裂等现象。为了准确的对起重机疲劳寿命进行预测,验证有限元模型建立的可行度,并为后续疲劳分析提供合理的计算模型,以440 t级的造船门式起重机为研究对象,对起重机钢结构进行载荷试验,通过现场应力测试获取主梁、刚腿处的应力,并与有限元计算结果对比验证,证明该有限元模型的合理性,可为进一步的疲劳计算提供基础。     

自升式钻井平台上层建筑与直升机平台结构强度计算载荷分析

以某91.44 m(300 ft)自升式钻井平台为例,对上层建筑与直升机平台结构有限元强度分析中所施加的载荷以及载荷组合工况进行分析.考虑的基本载荷包括结构自重、可变载荷、惯性载荷、风载荷和直升机机轮载荷等.给出了载荷的计算过程和合理的载荷施加方法,并按各种载荷最不利组合的原则,提出了更加接近工程实际情况的18种载荷组合工况.计算结果表明各载荷组合工况下上层建筑与直升机平台结构最危险位置均发生在上层建筑和直升机平台结构的连接处.     

集装箱龙门起重机吊具智能主动跟随防摇控制研究

集装箱龙门起重机吊具的防摇控制是影响集装箱作业装备运行效率的重要因素。传统的机械式、液压式、电子式等传统防摇控制型式受拓扑结构和工作原理的限制,存在诸多不足。研究了分布式起升机构与主动防摇和载荷微动功能协同运行的龙门起重机小车架结构及工作原理,解决了被动式机械损耗防摇的形力拓扑结构向主动跟随式防摇转换的瓶颈问题。     

用于装卸搬运长大件的特种龙门起重机

目前用于码头建设的预应力钢筋混凝土方桩,长达50 m,截面60 cm×60 cm,每根重量达38 t,随着建设的需要,方桩尺寸规格还可能进一步加大.起吊预制好的方桩,必须克服自重和附着力才能垂直提拔起来,然后搬运到指定的地点堆放,或是搬运到码头装船,运到施工地点.对这类长大重件的装卸搬运,用普通的龙门起重机作业会有许多困难,需要特种专用的龙门起重机才能完成.这种类型起重机属非定型产品,需要根据作业功能要求来进行设计制造.其特点是跨度大、体积大、采用双小车结构,需配置主副吊钩和起重吊梁以及专用的方桩夹钳;起重吊梁上装有可调节重量分布的钢丝绳及滑轮组.本文对这种型式特种龙门起重机的结构性能特点进行分析和讨论.     

四卷筒轻型电动轮胎式龙门起重机变频调速节能控制系统

轮胎式龙门起重机是集装箱码头堆场的重要装卸设备。通用型轮胎式龙门起重机的起升机构与小车运行机构各自独立,两者的驱动装置安装在小车上,依靠各自的机械传动部件完成动作。与通用型轮胎式龙门起重机不同的是,轻型电动轮胎式龙门起重机创新性地应用四卷筒组合控制专利技术,使起升机构与小车运行机构共用同一套驱动装置,依靠同一套机械传动部件完成起升和小车运行动作。