承台底地基土脱空后桩与桩间土的共同工作

建立了脱空量变形计算模型,进行了桩基承台下桩间土脱空量的计算,在脱空发生时,对桩承台与承台底地基土再接触后的受力机理和变形特点进行了分析,建立了桩与桩间土共同工作的必要条件。通过理论分析,推导出桩间土参与共同工作分担上部荷载的定量表达式。结果表明,按此理论设计和布桩可取得较好的经济效果。     

基于桩-土共同作用的承台传力机理数值分析

承台是桥梁基础中承上启下的关键部位,是桥梁上部荷载向下传递的关键构件。研究桩-土共同作用下承台的传力机理,能够更加准确的了解真实状态下承台的传力路径,以指导工程设计,具有十分重要的工程应用价值。本文根据对桥梁承台结构的三维静力有限元数值分析,主要研究了基于桩-土共同作用的六桩钢筋混凝土承台的破坏模式和传力机理。结果表明:钢筋混凝土承台的破坏模式为冲切破坏;其传力机理符合空间桁架模型。     

硬壳层对管桩复合地基桩-土应力比的影响

为研究就地固化硬壳层对预应力管桩复合地基桩-土应力比的影响，以绍兴钱滨线泥浆池路段为背景，开展现场试验和数值模拟分析，研究路堤荷载作用下预应力管桩复合地基的受力和变形；从桩-土应力比的角度，着重探讨硬壳层对桩基复合地基承载性能的影响规律；分析路堤高度与桩帽净间距之比、桩帽宽度与桩帽净间距之比等设计参数对桩-土应力比发展的影响机制.研究结果表明：硬壳层的存在能够有效提高桩基复合地基的承载特性；在本文试验条件下，就地固化硬壳层的预应力管桩复合地基最大水平位移发生在地表以下5～6 m处，区别于传统桩基复合地基的土体水平位移沿深度逐渐降低的规律；桩-土应力比在23～37，高于传统桩基复合地基.     

竖直荷载作用下桩与桩间土协同工作机理分析

对承台下群桩及桩间土的受力和变形机理进行了分析,应用桩与桩间土的变形协调条件,推算出桩间土分担上部荷载的定量计算式,其表达式物理力学概念简明清晰．通过工程算例,阐明了其计算过程和方法,计算结果表明,在桩与桩间土共同工作的适用条件下,桩间土分担上部荷载的效果明显．     

桥台桩基与土体侧向相互作用分析研究

通过分析比较现有桥台桩基侧压力的计算方法,引入侧向力动力因子,并提出求解流塑区桩身侧压力的方法.结合实践,建立考虑地基土的成层特性、桩土体系参数、侧压力沿深度任意变化的桥台-承台-桩基系统力学计算模型,并推导出计算表达式,对于桩土相互作用研究意义重大.     

桥台桩基与土体侧向相互作用分析研究

通过分析比较现有桥台桩基侧压力的计算方法,引入侧向力动力因子,并提出求解流塑区桩身侧压力的方法。结合实践。建立考虑地基土的成层特性、桩土体系参数、侧压力沿深度任意变化的桥台-承台-桩基系统力学计算模型,并推导出计算表达式．对于桩土相互作用研究意义重大。     

旋喷桩复合地基在桥梁软基处理中的应用

旋喷桩、桩间土及承台组成复合地基,复合地基能够充分发挥桩间土的承载能力.对旋喷桩复合地基加固桥梁软地基进行了尝试,并获得成功.用复合地基替代原设计的沉井基础不仅加固效果能够得到保证,而且还节约了大量资金.     

单排桩基-承台-挡墙组合支挡结构设计计算方法

桩基-承台-档墙是一种新型组合支挡结构,已在实际工程中有所应用,但其设计计算方法仍很不成熟。传统计算中将桩基、承台连接视为铰接,承台弯矩计算中忽略地基反力,此与实际情况有较大差异。基于此,针对单排桩基-承台-挡墙组支挡结构,提出了同时考虑地基抗力和桩-承台协调作用的设计方法,并通过工程实例与有限元计算结果对比分析,验证了理论方法的可靠性。结果表明:在计算承台弯矩、桩基弯矩和剪力时,均应同时考虑地基抗力和桩基-承台协调作用。     

CFG桩在施工过程中的质量控制方法

CFG桩复合地基由桩、桩间土及褥垫层三部分构成,其加固机理为褥垫层受上部基础荷载作用产生变形后以一定的比例将荷载分摊给桩及桩间土,使二者共同受力。同时土体受到桩的挤密而提高承载力,而桩又由于周围土的侧应力的增加而改善了受力性能,     

超前桩复合土钉支护研究

近年来,在土钉支护工程实践中引入超前桩支护手段,使得在软土地基中采用土钉支护成为现实。但目前对引入超前桩的土钉支护作用受力机理和设计方法研究的不多,理论滞后于工程实践。现对超前桩复合土钉支护的受力机制、超前桩及土钉的抗滑移作用及结构稳定性等方面进行探讨,指出了超前桩复合土钉支护适用的土层条件,确定复合土钉支护的相关参数。     

旋喷注浆法加固软土地基试验研究

试验研究中，对成桩前后桩间土的物理力学试验进行了常规测试，桩间土在旋喷成桩后，其密实度有所提高，由桩土共同作用组成的复合地基承载力也相应得到提高。含钢筋旋喷桩比不含钢筋旋喷桩的垂直及水平承载力均提高３３％以上。     

竖直荷载下群桩承台土反力的三维仿真数值模拟

承台土体反力分布对桩基承台结构的设计与计算有重要影响。采用三维非线性有限元-无限元-接触面单元耦合数值模型,研究了竖向荷载作用下不同桩长、桩间距群桩基础中承台下土体反力的分布特征,并且为群桩承台结构的优化设计提出了一些建议。     

洞内桩基托换数值模拟及分析

针对北京地铁蒲天区间隧道桩基托换工程实际情况,采用增加隧道支护通过植筋、剥桩、托拱、断桩及再次托拱的方式进行洞内桩基托换,利用3D-σ有限元计算程序对其施工过程进行三维数值模拟,得到桩顶沉降、承台沉降和拱顶下沉值,发现隧道开挖过程中桩及上部承台基本上是均匀沉降,且沉降量较小;剥桩、断桩过程引起的桩基础沉降较大,剥桩、断桩为桩基托换工程的控制工序.     

黄土地区刚-柔性桩复合地基的承载机理

为了揭示湿陷性黄土地区刚-柔性桩复合地基的荷载传递机理, 开展了现场原型试验, 分析了桩身和桩间土的应力在不同荷载与深度下的变化规律; 通过与刚性单桩的对比, 总结了刚-柔性桩复合地基的桩土相互作用特点; 结合已有文献, 分析了湿陷性黄土地区刚-柔性桩复合地基与软土地区刚-柔性桩复合地基在力学表现上的差异。分析结果表明: 湿陷性黄土地区刚-柔性桩复合地基中柔性桩的主要作用是挤密桩间土, 消除其湿陷性, 试验场地处理后湿陷系数基本小于0.015;由于柔性桩的挤密作用, 桩间土的承载力得以充分发挥, 刚性桩的荷载传递能力得以增强; 软土地区柔性桩的荷载分担率一般大于桩间土, 由于黄土的承载力较高及柔性桩与桩间土的模量比小, 湿陷性黄土地区桩间土的荷载分担率稳定在26%左右, 远大于柔性桩的7%;复合地基中的刚性桩属于端承摩擦桩, 随着荷载增加, 刚性桩的荷载传递能力逐渐强化, 荷载分担率逐渐增加, 最终稳定在67%左右; 刚性桩荷载传递能力的增强并不利于刚-柔性桩复合地基承载能力的充分发挥, 在设计时需要充分考虑对纯摩擦桩有效桩长的影响, 以及对端承摩擦桩桩端土体承载能力的影响。      

灰土挤密桩桩土应力比试验研究

桩体与地基土通过变形协调共同承担上部荷载是复合地基的一个基本特征。通常将桩顶的平均应力与桩间土的平均应力的比值叫做桩土应力比。它是反映桩体和桩间土协同工作的一个很重要的指标,也是复合地基承载力和沉降计算的重要参数。复合地基常被用来加固软弱土地基,但由于复合地基的作用机理复杂,涉及到多种介质、多个界面、多种变形的协调问题,在设计时桩土应力比的选择一直是一个有待解决的问题。     

褥垫层在CFG桩复合地基中的作用

在复合地基中，为使桩与桩间土共同工作，必须调整桩土间的相对变形。本文提出在复合地基表面，基础与桩、桩间土之间设置褥垫层，通过褥垫层调整桩土间的相对变形，从而使桩土共同工作。本文通过对褥垫层的理论分析和实践数据，说明了褥垫层对复合地基变形的重要影响。     

无承台变截面大直径PC空心桩基的发展

无承台变截面大直径PC空心桩基，由于取消了承台和为施工承台而设置的钢围堰，实现了“无承台、变截面、大直径钻孔PC空心桩基”的新技术－具有施工速度快、降低劳动强度、减少工程造价等特点。文章介绍了无承台变截面大直径桩,PC人心桩在湖南的发展情况和一些关键技术，并将正在施工的两座大桥的情况作了简介。     

预应力管桩与承台连接性能试验研究

根据国标图集《预应力混凝土管桩》,结合具体工程,现场对单桩和单桩与承台共同受力两种情况,进行了水平承载力试验研究。对比分析了单桩和单桩与承台共同受力试验曲线和成果、分析了单桩与承台连接节点处钢筋受力性能。单桩与承台连接,采用管内设连接钢筋方式是可行的,管桩内的插筋起到了很好的约束作用。     

设置变形调节装置桩筏基础工作机理及应用领域

常规桩筏基础在不断推进的工程实践中面临新的困难。为迎接新的挑战,笔者等在厦门地区对设置变形调节装置桩筏基础进行了工程试点应用,取得了显著的经济效益和社会效益。本文在详细介绍设置变形调节装置桩筏基础工作机理的基础上,重点对其应用领域进行了阐述。结果表明：和常规桩筏基础相比,设置变形调节装置桩筏基础通过调节器的设置,实现了桩基支承刚度的人为干预和按需调节。设置变形调节装置桩筏基础主要可应用于端承型桩基桩土共同作用、变刚度调平设计、老桩的再生利用以及土岩结合地基等支承刚度严重不均匀的情况。     

黄土地基-群桩基础-桥墩滞回特性模型试验研究

采用拟静力试验对黄土地基-群桩基础-重力式桥墩进行了大比例尺模型试验研究.通过在墩顶施加水平往复荷载,获得了桩、土及桥墩整体结构的滞回曲线及骨架曲线,并指出了该骨架曲线可简化为3部分组成,同时也探讨了低承台桩基础的破坏机理及耗能能力.